{"text_format":"1","workbook":"xlsx","n_sheets":1,"sheets":["Verificatieplan 12b2"],"not_rendered":{"charts":0,"images":1,"macros":1,"external_links":0,"defined_names":4,"comments":0,"pivot_tables":0},"unopened":[],"bounds":{"document_bytes":16777216,"sheet_cells":100000,"rows_first":2000,"rows_last":500,"rows_between":2000,"halvings":0,"cell_chars":16384,"cell_head_chars":4096},"cells_cut":0,"cells_raw":0,"read":"whole","date_system":"1900"}

{"sheet":"Verificatieplan 12b2","index":0,"n_rows":377,"n_cols":20,"rows_kept":377,"cut":false,"hidden":false,"merged":[[63,1,65,1],[63,2,65,2],[302,2,303,2],[224,2,225,2],[100,5,102,5],[126,5,127,5],[100,4,102,4],[294,3,295,3],[294,2,295,2],[184,2,185,2],[110,3,112,3],[126,3,127,3],[126,2,127,2],[103,3,104,3],[106,3,109,3],[126,4,127,4],[48,4,50,4],[48,5,50,5],[63,3,65,3],[63,4,65,4],[63,5,65,5],[43,2,44,2],[48,3,50,3],[48,2,50,2],[43,1,44,1],[48,1,50,1],[5,0,5,2],[5,16,8,18],[6,0,6,2],[7,0,7,2],[8,0,8,2],[6,3,6,5],[373,0,376,1],[339,1,340,1],[337,5,338,5],[339,5,340,5],[337,4,338,4],[373,2,373,18],[339,2,340,2],[339,3,340,3],[339,4,340,4],[337,2,338,2],[337,1,338,1],[337,3,338,3],[75,2,76,2],[333,1,334,1],[291,2,292,2],[333,5,334,5],[178,2,179,2],[178,1,179,1],[333,3,334,3],[333,4,334,4],[154,5,155,5],[154,2,155,2],[154,1,155,1],[154,3,155,3],[154,4,155,4],[100,3,101,3],[167,2,168,2],[167,1,168,1],[9,0,9,6],[75,1,76,1],[333,2,334,2],[0,3,4,18],[126,1,127,1],[66,5,67,5],[69,1,71,1],[69,2,71,2],[69,3,71,3],[69,4,71,4],[69,5,71,5],[66,1,67,1],[66,2,67,2],[66,3,67,3],[66,4,67,4],[75,3,76,3]]}
["Legenda",null,null,"VERIFICATIEMATRIX ONTWERP VOEGOVERGANG CONCEPT 1.2b2"]
["Gele arcering:","Afgeleide typespecifieke verificatie"]
["Rode tekst:","Eis n.v.t voor betreffend specifiek type"]
["Rode arcering: Eisen uit onderliggende norm EN1090-2/ROK"]
[null,null,null,null,null,null,null,null,null,null,null,null,null,null,null,null,null,null,null,"­"]
["Projectomschrijving",null,null,"Voorbeeld generiek Verificatiematrix Ontwerp Voegovergangen conform RTD1007-2",null,null,null,null,null,null,null,null,null,null,null,null,"Definitieve versie d.d. 02-03-2015"]
["Type voegovergang",null,null,"Renovatiemodel met geluidsreducerende maatregelen (concept 1.2b2)"]
["Opgesteld door",null,null,"PVO"]
["Versie RTD1007-2",null,null,"3.0 definitief (1-12-2014)"]
["Eis-eigenschappen",null,null,null,null,null,null,"Verificatie",null,null,null,null,null,"Rapport"]
["Volg nr.","Eis nr.","Eis-omschrijving","Toelichting op eis","Bovenliggende eis","Onder-liggende eis(en)","Risico's","Bindende en/of informatieve documenten","Verificatiemethode","Toelichting op de verificatiemethode","Fase van aantonen","Verificator","Bewijsdocument","Verificator","Verificatie datum","Bewijsdocument(en)","Status","Verificatieresultaat","Afwijking"]
["Uniek nummer voor verificatieplan","Uniek nummer van de eis uit contract","Een omschrijving van wat de eis inhoud.","Een toelichting op de eistekst","Welke bovenliggende eis wordt aangetoond?","Welke eisen zijn afgeleid van deze eis middels decompositie?","Van toepassing zijnde risico's volgens laatste versie risicoregister.","Welke bindende en/of informatieve documenten zijn van toepassing? (bijvoorbeeld een voorgeschreven norm).","Middels welke methode is de eis geverifieerd? Incl. eventuele toelichting","Eventuele nadere beschrijving van de methode","In welke fase van het project/werk wordt de eis aangetoond?","Wie gaat de verificatie uitvoeren (functie)?","In welk document wordt de eis aangetoond?","Wie heeft de verificatie uitgevoerd (naam)?","Op welke datum heeft de verificatie plaatsgevonden?","In welk document wordt de eis aangetoond?","In uitvoering\nGereed\nNiet gereed","Tekstuele toelichting op uitgevoerde of nog uit te voeren verificatie","Korte toelichting in geval van negatief toetsresultaat"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B13)","v":"v.3"},3,"De voegovergangen dienen binnen de ontwerplevensduur te functioneren","","-","3.1, 3.2, 3.3, 4.1",null,null,"Onderliggende eisen",null,"",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B14)","v":"v.3.1"},"3.1","De voegovergang dient te voldoen aan de daaraan gestelde functionele eisen",null,3,"3.1.1, 3.1.2"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B15)","v":"v.3.1.1"},"3.1.1","Topeis 1: De voegovergang dient een flexibele, comfortabele en veilige schakel te vormen tussen wegen en rijdekken van kunstwerken en rijdekken van kunstwerken onderling.","","3.1","3.1.1.1 t/m 3.1.1.5",null,"","Onderliggende eisen","","",""]
["v.3.1.1.1","3.1.1.1","- Bieden van ruimte om rijdekken te laten verlengen, verkorten, verplaatsen in verticale richting en roteren ten opzichte van de steunpunten en/of rijdekken van kunstwerken.","","3.1.1"," 5.1",null,"","Onderliggende eisen","","",""]
["v.3.1.1.2","3.1.1.2","- Opnemen van belastingen ontstaan door verplaatsing van de rijdekken van kunstwerken.","","3.1.1","5.2",null,"","Onderliggende eisen","","",""]
["v.3.1.1.3","3.1.1.3","- Opnemen van door het verkeer opgewekte belastingen (statisch en dynamisch) zonder dat er schade aan de voegovergang en zijn bevestiging/verankering ontstaat.","","3.1.1","5.2",null,"","Onderliggende eisen","","",""]
["v.3.1.1.4","3.1.1.4","- Waarborgen van een veilige en comfortabele passage van het verkeer.","","3.1.1","5.3",null,"","Onderliggende eisen","","",""]
["v.3.1.1.5","3.1.1.5","- Minimaliseren van contact- en/of pulsgeluid als gevolg van het passeren van de voeg.","","3.1.1","5.4",null,"","Onderliggende eisen","","",""]
["v.3.1.2","3.1.2","Topeis 2: De voegovergang dient onderliggende constructies te beschermen.","","3.1","3.1.2.1",null,"","Onderliggende eisen","","",""]
["v.3.1.2.1","3.1.2.1","- Water keren en afvoeren.","","3.1.2","5.5",null,"","Onderliggende eisen","","",""]
["v.3.2","3.2","Ontwerplevensduur van de voegovergang dient conform Tabel 1 van RTD 1007-2 te zijn. ","",3,"5.2, 5.6, 6.1, 6.2, 6.4",null,"","Onderliggende eisen","","",""]
["v.3.3.1","3.3.1","Vervangbare rubber/kunststof onderdelen moeten een minimale ontwerplevensduur van 15 jaar hebben","","3.3","6.3.1.1, 6.3.1.2, 6.5",null,"","Onderliggende eisen","","",""]
["v.3.3.2","3.3.2","Onderdelen die slechts door middel van sloopwerk kunnen worden vervangen worden beschouwd als niet vervangbaar en dienen minimaal de ontwerplevensduur volgens tabel 1 te bezitten, tenzij er bij het ontwerp van het kunstwerk vanuit gegaan is dat bepaalde onderdelen de levensduur van het kunstwerk dienen te hebben.","Zie ook art 6.4 van de ROK (1.3)","3.3","3.2",null,null,"Onderliggende eisen","","",""]
["v.3.3.3","3.3.3","Stalen onderdelen dienen ongeacht of deze vervangbaar zijn een ontwerplevensduur volgens tabel 1 te bezitten",null,"3.3","3.2",null,null,"Onderliggende eisen"]
["v.3.3.4","3.3.4","Indien voorspanbouten gelost dienen te worden ten behoeve van vervanging van onderliggende onderdelen met een lagere ontwerplevensduur mag een  ontwerplevensduur van deze voorspanbouten gelijk gesteld worden aan de ontwerplevensduur van het onderdeel met de laagste ontwerplevensduur, met een minimum van 25 jaar.","voorspanbouten dienen altijd vervangen te worden nadat deze zijn ontspannen.\nVoor kunststof/rubber onderdelen geldt een grote bandbreedte t.a.v de werkelijke levensduur in de praktijk: 15-25 jaar\nVeiligheidshalve dient daarom uit te worden gegaan van de bovengrens. Hiermee wordt tevens aangesloten op de ontwerplevensduur van modificaties/gedeeltelijke vervanging conform tabel 1","3.3","5.2, 5.6",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets of dit correct is opgenomen in het B&O-plan en in geval van onderhoud  in het keuringsplan","Ontwikkelfase",""]
["v.4.1","4.1","Het voldoen aan de functionele eisen dient te worden aangetoond middels een geldige verificatiemethode (of combinaties van deze methoden)","",3,"4.1.1, 4.1.2, 4.1.3, 4.1.4",null,"","Onderliggende eisen","","",""]
["v.4.1.1","4.1.1","Voldoen aan functionele eisen aantonen door middel van berekeningen.","","4.1","4.2",null,"","Onderliggende eisen","","",""]
["v.4.1.2","4.1.2","Berekeningen indien noodzakelijk aanvullen met testresultaten.","","4.1","4.3",null,"","Onderliggende eisen","","",""]
["v.4.1.3","4.1.3","In geval van een ETA verifiëren dat de prestatie-eisen in prestatieverklaring niet worden onderschreden.","Beoordeeld moet worden of de uitgangspunten van de ETA geldig zijn voor de eisen zoals deze gesteld zijn in de RTD1007-2.  ETA's zijn gebaseerd op de ETAG032 of een CUAP (meestal gebaseerd op een conceptversie van de ETAG032).  In RTD1007-2 worden afwijkende (zwaardere) eisen gesteld.  Aanvullende verificaties zijn dan mogelijk vereist.","4.1","-",null,"ETAG032","Vergelijking","Check ETA/DoP op de verklaarde prestaties en daarbij gehanteerde uitgangpunten en vergelijking met de prestatie-eisen in de RTD1007-2  ","Ontwerpfase",""]
["v.4.1.4","4.1.4","Indien bovenstaande methoden niet kunnen worden toegepast, kan evaluatie van een ingebouwde constructie plaatsvinden aan de hand van  praktijkomstandigheden.",null,"4.1","4.4",null,"","Onderliggende eisen",null,"",""]
["v.4.2","4.2","In geval van verificatie m.b.v. berekeningen of simulaties dient een juiste schematisering van de constructie en een juiste schematisering en positionering van de belasting te zijn gehanteerd",null,"4.1.1","4.2.1, 4.2.2",null,"","Onderliggende eisen",null,"",""]
["v.4.2.1","4.2.1","Berekeningen dienen gebaseerd te zijn op een betrouwbare schematisatie van het werkelijke constructiegedrag",null,"4.2","4.2.1.1. t/m 4.2.1.10",null,"","Onderliggende eisen",null,"",""]
["v.4.2.1.1","4.2.1.1","De krachtsverdeling bepalen o.b.v. lineair elastisch gedrag van de voegovergangsconstructie.","Met uitzondering van bv geen-trek-contactvlakken die onder de belastingen kunnen openen. Wanneer voldoende voorspanning aanwezig is om opening te voorkomen mag lineair-elastisch gedrag worden verondersteld. ","4.2.1","5.2",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste schematisatie in de berekening","Ontwikkelfase",""]
["v.4.2.1.2","4.2.1.2","Indien een 2-D schematisatie wordt toegepast dient aandacht geschonken te worden aan de ruimtelijke krachtswerking die additionele buiging, afschuiving en torsie tot gevolg kan hebben. ","De belastingverdeling moet rekening houden met locale belastingen op doorgaande elementen, ongelijkmatig dragen als gevolg van maatafwijkingen en mogelijke hoogteverschillen tussen onderdelen, krachts- en spanningsconcentraties en wrikkrachten. ","4.2.1","5.2",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste schematisatie in de berekening","Ontwikkelfase",""]
["v.4.2.1.3","4.2.1.3","Bij computermodellen dient de elementenkeuze, de netfijnheid en de schematisatie van de belasting te worden onderbouwd.","Bij toepassing van staafwerkmodellen dient aangetoond te worden dat de werkelijke (continue) constructie adequaat wordt benaderd.\nWanneer ruimtelijke effecten kunnen ontstaan evenwijdig aan de voeg dient een 3D EEM-berekening te worden toegepast wanneer deze effecten niet adequaat in een 2D-model kunnen worden berekend.\n\nDe netfijnheid is voldoende indien de resultaten bij een twee maal zo hoge netfijnheid net meer als 10% afwijken van het gehanteerde model.","4.2.1","5.2",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste schematisatie in de berekening","Ontwikkelfase",""]
["v.4.2.1.4","4.2.1.4","De belastingverdeling dient rekening te houden met invloed van locale belastingen op doorgaande elementen;","Bijvoorbeeld een doorgaand randprofiel of uitkragende vingervoegen of sinusplaten waarbij de plaats niet bij iedere vinger d.m.v. een boutverbinding wordt vastgehouden.","4.2.1","5.2",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste schematisatie in de berekening","Ontwikkelfase"]
["v.4.2.1.5","4.2.1.5","De belastingverdeling dient rekening te houden met eventueel aanwezige excentriciteiten en scheefheden van onderdelen;","Bijvoorbeeld een uitkragende voegbalk onder een vingervoeg (dient als console berekend te worden), eventuele scheefstand of verschuivingen van opleggingen van lamellenvoegovergangen etc","4.2.1","5.2",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste schematisatie in de berekening","Ontwikkelfase"]
["v.4.2.1.6","4.2.1.6","De belastingverdeling dient rekening te houden met ongelijkmatig dragen als gevolg van maatafwijkingen van onderdelen en mogelijke hoogteverschillen tussen onderdelen, ","Als gevolg van onvlakheden ten gevolge van de fabricageproces en/of conserveringsproces kunnen hoogteverschillen of spleten tussen onderdelen ontstaan, waardoor een andere krachtsverdeling ontstaat dan bij theoretisch aangenomen perfecte passing.\nBij voorgespannen verbindingen kan dat resulteren in een verlaging van de effectieve voorspankracht.","4.2.1","5.2",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste schematisatie in de berekening","Ontwikkelfase"]
["v.4.2.1.7","4.2.1.7","De belastingverdeling dient rekening te houden met kracht concentraties als gevolg verschillende stijfheden van onderdelen","Verschillende stijfheden, bijvoorbeeld als gevolg van verschillende vloeigedrag van  samenwerkende elementen, kan er toe leiden dat bepaalde delen zwaarder worden belast dan aangenomen.  Een rekenkundig bepaald gemiddelde dient zodoende nog te worden vermenigvuldigd met een krachtsconcentratiefactor. \n\nDit is bijvoorbeeld het geval bij hoogwaardige voorspanbouten in tapgaten van laagwaardig constructiestaal.  Voorkomen moet worden dat de bovenste draadgangen van de getapte draad een ontoelaatbare rek ondergaan. ","4.2.1","5.2",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste schematisatie in de berekening","Ontwikkelfase"]
["v.4.2.1.8","4.2.1.8","De belastingverdeling dient rekening te houden met wrikkrachten in verbindingen ten gevolge van verhinderde rotaties.","Zie EN1993-1-8.","4.2.1","5.2",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste schematisatie in de berekening","Ontwikkelfase"]
["v.4.2.1.9","4.2.1.9","Voor de spreiding van een belasting in massieve onderdelen dient, tenzij is aangetoond dat een andere waarde is gerechtvaardigd, maximaal een spreidingshoek t.o.v. de krachtsrichting aangehouden te worden van 30° voor staal en 45° voor beton.  ","De spreidingshoek van 30° is gebaseerd op de VDI-2230 figuur 5.2/10.\nDe spreidingshoek voor beton is gebaseerd op de Eurocode Beton","4.2.1","5.2",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op gebruik van de juiste waarde","Ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B44,\".a\")","v":"v.4.2.1.10.a"},"4.2.1.10","Met betrekking tot belastingafdracht nabij de rand van de onderliggende betonconstructie (indien van toepassing) dient rekening gehouden te worden met de werkelijk aanwezige spleet tussen de dragende onderdelen (brugdek of frontwand).\nBij vervanging van voegovergangen in betonconstructies dient rekening gehouden te worden met de eventuele effecten van randschade aan de onderliggende beton op de belastingoverdracht vanuit de voegovergang. \n","Ten gevolge van uitvoeringsafwijkingen,zettingen en krimp- en kruipeffecten kan de voegspleet inhet kunstwerk groter zijn dan op basis van de tekening wordt aangenomen. Bij het slopen kan de betonrand beschadigd zijn.\nDeze afwijkingen hebben invloed op de krachtsafdracht en optredende snedekrachten.\nOok kunnen deze afwijkingen aanleding zijn voor inpassingsproblemen van de verankering.\n\nDe uitgangspunten voor de maximale voegbreedte in het kunstwerk in relatie tot de voegovergang dient te zijn aangegeven in de berekening en op tekening\n\n","4.2.1","5.2\n7.2.2",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets of uitgangspunten m.b.t de maximale voegspleet in berkening en op tekening opgenomen","Ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B44,\".b\")","v":"v.4.2.1.10.b"},null,null,"De uitgangspunten die in de (standaard)berekening zijn gehanteerd dienen te worden geverifieerd voor de objectspecifieke situatie. Indien afwijkend dan dient een nieuwe berekening te worden gemaakt of een ander produkt te worden toegepast\n","4.2.1","5.2",null,null,"Vergelijking","Vergelijking van de (verwachte) objectspecifieke situatie met de in de berekening aangenomen situatie","Ontwerpfase"]
["v.4.2.2","4.2.2","Er dient aandacht te worden besteed aan positioneren van de belastingen rekening houdend met invloedslijnen en invloedsvlakken.","Bij het bepalen van de invloedlijnen dient rekening gehouden te worden met de belastingverdeling conform bijlage 1, B1.1 en zowel voor de horizontale als de verticale belasting.","4.2","5.2",null,null,"Analyse","Bepaling Invloedlijnen, beschouwing maatgevende belastingposities per te toetsen onderdeel","Ontwikkelfase"]
["v.4.3","4.3","In geval van testen dienen proefstukken de beoogde omstandigheden in de praktijk op een representatieve wijze te simuleren. De testcondities dienen gebaseerd te zijn op de de belastingen zoals aangegeven in deze RTD. ","Voor voegovergangen in autosnelwegen gelden volgens de RTD1007-2 zwaardere eisen als bijv. in de ETAG032. Indien de testen zijn uitgevoerd bij een lagere testbelasting, dan zijn aanvullende verificaties op basis van deze RTD1007-2 noodzakelijk",4,"4.3.1",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitgangspunten test","Ontwerpfase"]
["v.4.3.1","4.3.1","Testen dienen uitgevoerd te worden conform de methoden in de ETAG032 en Europese normen, voor zover beschikbaar. De in de ETAG032 aangegeven testcondities dienen waar nodig aangepast te worden op de eisen in deze RTD (bijlage 1). ","De ETAG032 heeft de status van EAD en de daarin opgenomen testmethoden zijn verplicht en vormen de referentie voor het aantonen van de gelijkwaardigheid indien een andere test is gehanteerd. Niet bindend zijn de eisen die gesteld zijn aan de belastingcondities en het resultaat. Hier kunnen afwikende eisen gelden.","4.3","-",null,"ETAG032\n","Documentinspectie (review)","Beoordeling of testen zijn uitgevoerd conform de bepalingsmethoden in de vigerende normen.","Ontwerpfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B49,\".a\")","v":"v.4.4.a"},"4.4","In geval van praktijkreferenties dient \neen dossier te zijn opgesteld die van meerdere locaties de volgende zaken bevat:\n1) Documentatie ingebouwde voegovergangen:\n- materiaalcertificaten;\n- as-built geometrie; \n- bewegingsvrijheden (x,y,z);\n- inbouwprotocol/keuringsrapportage. \n2) Evaluatie monitoring bestaande constructies\n- metingen grootte en aantallen aslasten;\n- bewegingshistorie, aan de hand van voegmetingen in combinatie met temperatuurmetingen;\n- beschouwing degradatieverloop aan de hand van metingen en/of inspecties.\n3) Verwachtingen:\nExtrapolatie van het degradatieverloop op basis van bewegingshistorie en verkeershistorie naar verwachte degradatie over de ontwerplevensduur\n","Bij praktijkreferenties is het dus noodzakelijk dat er voldoende gegevens bekend zijn over de verkeersbelasting (aantal zware vrachtauto's) de opgetreden bewegingen en het verloop van de eventuele schadebeelden.  Hoe meer gegevens hoe beter en betrouwbaarder het degradatieverloop ingeschat kan worden op basis van extrapolatie.\n\nIn praktijk is het gebruik van praktijkreferenties een goede aanvulling op berekeningen en testen. \n\n","4.1.4","-",null,null,"Documentinspectie (review)","Beoordeling of voldoende gegevens beschikbaar zijn om een betrouwbare uitspraak te kunnen t.a.v de prestaties gedurende de ontwerplevensduur","Ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B49,\".b\")","v":"v.4.4.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Analyse","Interpretatie en extrapolatie van meetgegevens, waaruit de  prestaties gedurende de levensduur kunnen worden afgegeleid. ","Ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B49,\".c\")","v":"v.4.4.c"},null,null,null,null,null,null,"Referentiedossier","Vergelijking","Vergelijking van de objectspecieke situatie met de referentieobjecten.\nToets op geldigheid van de referentie","Ontwerpfase"]
["v.5.1","5.1","Bewegingscapaciteit voegovergang dient  groter of gelijk te zijn aan de optredende combinaties van vervormingen/verplaatsingen van de constuctie","De voegconstructie dient in staat te zijn gedurende de ontwerplevensduur de  vervormingen en verplaatsingen van het brugdek of van andere hoofdconstructie-elementen te volgen zonder schade aan de voegovergang, de onderliggende constructie of de aangrenzende verharding. ","3.1.1.1","5.1.1 t/m 5.1.10",null,"","Onderliggende eisen",null,null,""]
["v.5.1.1","5.1.1","Er dient rekening gehouden te worden met de geometrie en de vervormingseigenschappen van het brugdek en vrijheidsgraden c.q. vervormingseigenschappen van het oplegsysteem.",null,"5.1","5.1.1.1 t/m 5.1.1.5",null,null,"Onderliggende eisen"]
["v.5.1.1.1","5.1.1.1","Het verplaatsingseffect in langsrichting ter hoogte van de voegovergang (horizontaal en verticaal)  als gevolg van hoekverdraaiingen van de hoofddraagconstructie dient in de beschouwing te worden meegenomen.","Rekening houden met de verticale afstand tussen neutrale lijn brugdek en de bovenzijde van de voegovergang. voor de horizontale verplaatsingseffecten bij rotaties (zie RTD1007-1 MKM figuur 7)\nRekening houden met additionele horizontale verplaatsingen vanhet brugdek als gevolg van rotaties ter plaatse van vaste opleggingen in het oplegsysteem (zie RTD1007-1 MKM figuur 4)\nRekening houden met de horizontale afstand tussen het hart van de voegovergang en het hart van de oplegging voor berekening van de verticale verplaatsingseffecten (zie RTD1007-1 MKM figuur 7)\n","5.1.1","-",null,"","Analyse","Objectspecifieke Analyse berekeningen rotaties en translaties bovenbouw ","Ontwerpfase",""]
["v.5.1.1.2","5.1.1.2","Het verplaatsingseffect in dwarsrichting ter hoogte van de voegovergang (horizontaal en verticaal)  als gevolg van hoekverdraaiingen van de  einddwarsdragers dient in de beschouwing te worden meegenomen.","Rekening houden met lokale buiging van de einddwarsdrager door verkeersbelasting op het brugdek/einddwarsdrager","5.1.1","-",null,null,"Analyse","Objectspecifieke Analyse van de berekeningen van de rotaties en translatiesvan de bovenbouw ","Ontwerpfase"]
["v.5.1.1.3","5.1.1.3","Verticale translaties als gevolg van het alignement van  het wegdek in combinatie met horizontale verplaatsingen dienen in rekening gebracht te worden ","Zie RTD1007-1 par 5.3 figuur 8","5.1.1","-",null,null,"Analyse","Objectspecifiek onderzoek naar de aanwezig en grootte van de langs- en dwarsalignementen ter plaatse van de voegovergang en berekening van de effecten ","Ontwerpfase"]
["v.5.1.1.4","5.1.1.4","Speling in oplegsysteem in rekening brengen","Ten aanzien van de vervormingen of verplaatsing van de opleggingen geldt, voor kunstwerken met een oplegsysteem bestaande uit een combinatie van vaste, eenzijdig beweegbare en alzijdig beweegbare opleggingen of kunstwerken met een geleidingssysteem, dat de aanwezige speling in dit systeem (inclusief optredende slijtage gedurende de ontwerplevensduur van de voegovergang) in rekening gebracht dient te worden. ","5.1.1","-",null,"","Documentinspectie (review)","Objectspecifiek onderzoek naar de aanwezig en grootte van de speling in de geleiding van het oplegsysteem ","Ontwerpfase",""]
["v.5.1.1.5","5.1.1.5","Flexibiliteit in oplegsysteem in rekening brengen","Voor kunstwerken met een oplegsysteem bestaande uit rubber opleggingen zonder geleidingen, dient d.m.v. bepalingen van de horizontale en verticale veerstijfheden de theoretische bewegingen ten gevolge van de optredende belastingen te worden bepaald.\nLet op: speling en slijtage ook horizontaal loodrecht op rijrichting beschouwen, i.v.m. aanlopen van onderdelen van de voegovergan","5.1.1","-",null,null,"Analyse","Objectspecifieke analyse van de berekening van de vervormingen van rubber opleggingen, zowel verticaal als horizontaal onder de diverse belastingen","Ontwerpfase"]
["v.5.1.2","5.1.2","De vervormingen van het brugdek en de daaruit volgende voegbewegingen ten gevolge van temperatuursverschillen dienen bepaald te worden conform hoofdstuk 6 van NEN-EN 1991-1-5, met in achtneming van onderstaande aanvullende bepalingen.","NEN-EN 1991-1-5 is in principe geschreven voor het bepalen van belastingen door verhinderde vervormingen. Voor voegovergangen is dit niet van toepassing. In NEN-EN 1991-1-5 is geen artikel opgenomen dat specifiek gebruikt kan worden voor het dimensioneren van dilatatievoegen. In principe is NEN-EN 1991-1-5 met enige aanpassing toch goed te gebruiken voor het dimensioneren van dilatatievoegen en voegovergangen. Daarbij moet T0 dan worden gelezen als: de constructietemperatuur op het moment van inbouwen van de voegovergang.","5.1.","5.1.2.1 t/m 5.1.2.3",null,"NEN-EN 1991-1-5 /NB\nROK","Berekening","Objectspecifieke analyse van de berekende vervormingen constructie en omrekening naar voegbewegingen","Ontwerpfase",""]
["v.5.1.2.1","5.1.2.1","De vervormingen ten gevolge van de  temperatuursverschilcomponent mogen niet als volledig verhinderd beschouwd worden. De vervormingseffecten ter plaatse van de voegovergang ten gevolge van de ongelijkmatige temperatuurscomponent dienen bepaald te worden conform par. 6.1.4.2 van NEN-EN 1991-1-5.","Zowel de horizontale als de verticale temperatuurverschilcomponent dient meegenomen te worden. Voor de verticale temperatuurverschilcomponent, zie NEN-EN 1991-1-5 par 6.1.4.1 en 6.1.4.2. Voor de horizontale temperatuurverschilcomponent zie par 6.1.4.3.\nDe ongelijkmatige temperatuurscomponent zal in de meeste gevallen leiden tot een gedeeltelijk verhinderde vrije vervorming resulterend in een combinatie van normaalspanningen en buigende momenten en de daaruit volgende krommingen en lengteveranderingen van het brugdek.\nOver het algemeen zal in lengterichting van het dek de gelijkmatige temperatuurcomponent overheersend zijn voor de voegbewegingen. In dwarsrichting kan de temperatuurverschilcomponent in sommige gevallen overheersend zijn voor de voegbewegingen. Dit is bijvoorbeeld het geval bij een brugdek bestaande uit kokerliggers. Ter plaatse van het landhoofd vervormt de bovenzijde van het brugdek als gevolg van de ongelijkmatige temperatuurcomponent terwijl de temperatuur van het landhoofd constant blijft.","5.1.2","-",null,null,"Documentinspectie (review)","Check of temperatuurverschilcomponent is berekend","Ontwerpfase",""]
["v.5.1.2.2","5.1.2.2","Voor de gelijkmatige temperatuurcomponent geldt in afwijking van 6.1.3.3. van NEN-EN 1991-1-5 een toeslag van + / - 3 °C op het temperatuurstraject voor betonnen kunstwerken en +/- 10 °C voor stalen en staal-beton kunstwerken","Deze toeslag houd verband met de\nonzekerheid ten aanzien van de werkelijke gemiddelde constructietemperatuur op moment van inbouwen. Uitgangspunt daarbij is dat altijd temperatuur- en/of verplaatsingsmetingen worden uitgevoerd. \n\nDe grootte van de vervormingen ten gevolge van temperatuursbelasting en de snelheid waarmee deze vormveranderingen optreden is bij bruggen van staal of staal-beton groter als bij betonnen bruggen. Uitgangspunt voor de aan te houden temperatuurstoeslag bij bruggen is dat altijd de temperaturen en vervormingen gedurende een voldoende lange periode worden gemonitord om een goed inzicht te krijgen in het bewegingsgedrag onder invloed van temperatuur.","5.1.2","-",null,null,"Documentinspectie (review)","Check of toeslag is toegepast in berekening voegbewegingen.","Ontwerpfase",""]
["v.5.1.2.3","5.1.2.3","Voor de lineaire uitzettingscoëfficiënt dienen de waarden uit bijlage C van NEN-EN 1991-1-5 aangehouden te worden (zie ook tabel 3 in RTD 1007-2)","Noot: in het verleden werd voor beton vaak 12 * 10^-6 aangehouden. Deze waarde  bevat een veiligheid. Voor het berekenen van karakteristieke waarden voor de BGT is dit niet correct. Voor de UGT wordt de factor 1,2 wel toegepast (zie par 5.1.8)","5.1.2","-",null,"NEN-EN 1991-1-5 /NB\nROK","Documentinspectie","Check of de juiste uitzettingscoefficient is aangehoudenin berekening","Ontwerpfase",""]
["v.5.1.3","5.1.3","Bewegingen ten gevolge van krimp en kruipconform berekenen conform NEN-EN 1992-1-1 Hoofdstuk 3 en bijlage B van NEN-EN 1992-2","Zie ROK par. 6.1 voor advies m.b.t. RH. ","5.1","-",null,"NEN-EN 1992-2 \nROK","Berekening",null,"Ontwerpfase",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B64,\".a\")","v":"v.5.1.4.a"},"5.1.4","Bewegingen ten gevolge van deformaties van de onderbouw/fundering dienen in beschouwing genomen te worden.","Deze kunnen volgen uit geotechnische berekeningen conform EN 1997-1 en/of aan de hand van extrapolatie van uitgevoerde zetting- en/of deformatiemetingen. \n\nRekening houden met onzekerheid in parameters door parameters te variëren. Rekening houden met geometrische spreiding van parameters.\nRekening houden met rotaties ten gevolge van zettingen.\n\nAfhankelijk van het ontwerp van het landhoofd kan ook sprake zijn van horizontale deformaties. Bij permanent excentrisch belaste funderingen kunnen aanzienlijke horizontale deformaties optreden.\n\nWanneer geen resultaten van zettingsberekeningen en/of deformatiemetingen beschikbaar zijn dient gerekend te worden met een  verticale verschilzetting tussen twee opeenvolgende steunpunten van 30 mm. Waar van toepassing dient dit zettingsverschil aan beide zijden van de voegovergang in ongunstige zin in rekening gebracht te zijn.","5.1","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Studie van beschikbare informatie en bepaling van  restdeformaties","Ontwerpfase",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B64,\".b\")","v":"v.5.1.4.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Analyse","Analyse zettingsverloop en prognose resterende zettingen a.d.h.v extrapolatie (middels verloop op log-log verdeling)","Ontwerpfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B64,\".c\")","v":"v.5.1.4.c"},null,null,null,null,null,null,null,"Vergelijking","Check of de juiste zettingsverschillen zijn aangehouden in de berekeningen van e voegbewegingen","Ontwerpfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B67,\".a\")","v":"v.5.1.5.a"},"5.1.5","Bewegingen ten gevolge van verkeersbelasting dienen conform NEN-EN 1990 hoofdstuk 6 tabel NB.9-A2.1","Voor vervormingen zijn de belastingen op het gehele brugdek van belang.\nHorizontale belastingen (remmen, versnellen, centrifugaalkrachten) meenemen.\nEffect inveren opleggingen en doorbuigen dwarsdragers meenemen.\nBij combinatie van spoor- en wegverkeer ook de vervormingen t.g.v. spoorbelastingen meenemen (zie ROK par. 5.8).","5.1","-",null,"NEN-EN 1991-2\nROK","Berekening","Objectspecifieke analyse van de berekende vervormingen/verplaatsingen van de constructie ","Ontwerpfase",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B67,\".b\")","v":"v.5.1.5.b"},null,null,null,null,null,null,"NEN-EN 1990","Analyse","Analyse van de combinaties van de berekende  vervormingen/verplaatsingen van de constructie","Ontwerpfase",""]
["v.5.1.6","5.1.6","Bewegingen ten gevolge van windbelasting berekenen conform NEN-EN 1991-1-4 hoofdstuk 8","Onderscheid te maken in windbelasting zonder verkeer (Fw) en windbelasting in combinatie met verkeer (F*w).\n","5.1","-",null,"NEN-EN 1991-1-4 \nROK","Berekening",null,"Ontwerpfase",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B70,\".a\")","v":"v.5.1.7.a"},"5.1.7","Het berekeningsresultaat voor de bruikbaarheidsgrenstoestand dient kleiner of gelijk te zijn aan de bewegingscapaciteit van de voegovergang voor respectievelijk de x,y en z-richting. De voegovergang dient dan aan alle functionele eisen te blijven voldoen. ","Reken met aangepaste combinatiefactoren voor temperatuur, wind en verkeer. Dit resulteert in 16 combinaties, zie RTD\n\nEr dient onderscheid gemaakt te worden tussen brugdekbewegingen en voegbewegingen in geval van een niet haakse kruisingshoek van de voegovergang t.o.v. de rijrichting. Zie RTD1007-1 hoofdstuk 5.2 voor een toelichting op de omrekening van brugdekbewegingen naar voegbewegingen. ","5.1","-",null,"","Analyse","Analyse van de combinaties van de berekende  vervormingen/verplaatsingen van de constructie, bepalen maatgevende combinaties voor respectivelijk de langsverplaatsingen, de dwarsverplaatsingen en de verticale verplaatsingen","Ontwerpfase",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B70,\".b\")","v":"v.5.1.7.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets of de juiste combinatiefactoren zijn gehanteerd","Ontwerpfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B70,\".c\")","v":"v.5.1.7.c"},null,null,null,null,null,null,"","Documentbeoordeling (toets)","Controle of omrekening correct heeft plaatsgevonden","Ontwerpfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B70,\".d\")","v":"v.5.1.7.d"},null,null,"De bewegingscapaciteit in x-richting komt overeen met de waarde dEk conform bijlage 1.\n\nVoor de algemene prestaties van bepaalde voegovergangsconcepten zie RTD1007-1 Meerkeuzematrix Voegovergangen. Per leverancier kunnen er verschillen zijn t.o.v. de in de RTD1007-1 opgenomen waarden.\n\n",null,null,null,null,"Vergelijking","Berekende verplaatsingen met bewegingscapaciteit in BGT","Ontwerpfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B74,\".a\")","v":"v.5.1.7.1.a"},"5.1.7.1","Indien de prestaties van het beoogde type voegovergang afhankelijk zijn de belastingsnelheid, dient onderscheid gemaakt te worden in langzaam optredende voegbewegingen en snel optredende bewegingen. ","Dit geldt voor verborgen en flexibele voegovergangen","5.1",null,null,"ETAG032-2 en 3","Test","Typetest","Ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B74,\".b\")","v":"v.5.1.7.1.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Vergelijking","Vergelijking tussen de verklaarde prestatie op basis van testen en de berekende snel optredende verplaatsingen als gevolg van verkeer","Ontwerpfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B76,\".a\")","v":"v.5.1.8.a"},"5.1.8","Het berekeningsresultaat van de UGT = 1,2 x BGT, dient getoetst te worden aan:\n- de maximale voegopening waarmee in de berekeningen van de mechanische weerstand is rekening gehouden: (zie bijlage 1, B1.4.2) \n- de minimale voegopening: in de onderliggende constructie en in de voegovergang mogen geen opspankrachten optreden die leiden tot bezwijken van de voegovergang en/of schade aan de onderliggende constructie.\n","Indien de in de NEN-EN 1990 opgenomen partiële factoren voor de ULS gehanteerd zouden worden voor het berekenen van de vervormingen, dan leidt dit tot te grote, niet realistische waarden.\n\nZie ook bijlage 1, tabel B1.5 waarin een factor Gamma dE dezelfde factor 1,2 is opgenomen\n\nDe bewegingscapaciteit in de uiterste grenstoestand heeft alleen betrekking op de functie mechanische weerstand. De voegovergang hoeft dus in deze grenstoestand niet aan alle functieeisen te voldoen. De voegovergang dient bij het bereiken van de grenstoestand en daarna nog wel veilig berijdbaar te blijven, maar mag bijvoorbeeld wel lekkage vertonen..","5.1",null,null,"","Analyse","Analyse van de combinaties van de berekende  vervormingen/verplaatsingen van de constructie","Ontwerpfase",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B76,\".b\")","v":"v.5.1.8.b"},null,null,null,"5.1","-",null,"","Vergelijking","Berekende verplaatsingen met bewegingscapaciteit in UGT (uitgangspunten berekening mechanische weerstand voegovergang)","Ontwerpfase",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B78)","v":"v.5.1.9"},"5.1.9","Ongeacht de resultaten van analyses rekening houden met een vereiste minimum bewegingscapaciteit.","Waarden gegeven in RTD1007-2 par. 5.1.9","5.1","-",null,"","Vergelijking",null,"Ontwikkelfase",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B79)","v":"v.5.1.10"},"5.1.10","De instelling van de voegovergang in relatie tot de constructietemperatuur op moment van inbouwen dient te zijn gespecificeerd. \nIn geval dat bij een gekozen type voegovergang een instelmogelijkheid ontbreekt dan wel dat deze om praktische redenen beperkt is, dient hier in het ontwerp rekening mee te worden gehouden. Voor de uitvoeringsfase dient in dat geval te zijn gespecificeerd binnen welke grenzen van de constructietemperatuur de voegovergang in het betreffende object kan worden ingebouwd\n",null,"5.1","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op instructies uitvoeringsspecificatie c.q. het werkplan/keuringsplan","Ontwerpfase"]
["v.5.2","5.2","De voegconstructie dient in staat te zijn om gedurende de ontwerplevensduur de optredende verkeersbelastingen en eventuele interne krachten vanuit de constructie op te nemen, zonder dat dit leidt tot bezwijken van de constructie of grote onacceptabele vervormingen","","3.1.1.2, 3.1.1.3, 3.2, 3.3.2, 3.3.3\n4.2.1.1. t/m 4.2.1.10\n4.2.2","5.2.1, 6, 7.3.2, 7.4.1, 7.5.1, 7.6.3, 7.7.1, 7.7.2",null,"","Onderliggende eisen",null,"",""]
["v.5.2.1","5.2.1","Grenstoestanden ULS, FAT en SLS beschouwen,","Beschouwing betreft voegovergang inclusief verbinding met rijdek. \nBij verbinding met stalen rijdekconstructie dient toegepaste materiaal en zijn verankering te voldoen aan NEN-EN 1993 en de aanvullingen in de ROK. Bij verbinding met betonconstructie dient de verankering te voldoen aan NEN-EN 1992 en de aanvullingen in de ROK. ","5.2","5.2.1.1 t/m 5.2.1.3",null,"","Onderliggende eisen",null,null,""]
["v.5.2.1.1","5.2.1.1","Uiterste grenstoestand ULS: \nStatische belasting kleiner dan statische bezwijksterkte\n","","5.2.1","5.2.2.1, 5.2.3.1",null,"","Onderliggende eisen",null,"",""]
["v.5.2.1.2","5.2.1.2","Vermoeiing FAT: \nGeen vermoeiingsschade gedurende ontwerplevensduur (40 jaar nieuwbouw, 25 jaar reconstructie)",null,"5.2.1","5.2.2.2, 5.2.3.1",null,"","Onderliggende eisen",null,"",""]
["v.5.2.1.3","5.2.1.3","Bruikbaarheidsgrenstoestand SLS: elastisch gedrag, geen plastische vervorming",null,"5.2.1","5.2.2.1, 5.2.3.1, 5.2.4",null,null,"Onderliggende eisen"]
["v.5.2.2.1","5.2.2.1","Statische verkeersbelasting bepalen volgens bijlage 1, B1.1/B1.2","","5.2.1.1, 5.2.1.3","B1.1, B1.2",null,null,"Onderliggende eisen",null,"",""]
["v.5.2.2.2","5.2.2.2","Vermoeiingsbelasting door verkeer bepalen volgens bijlage 1, B1.3, kiezen voor FLM1EJ of FLM2EJ.","Bijlage 1, B1.3 is gebaseerd op de NEN-EN 1991-2. Aanvullingen en afwijkingen hierop zijn noodzakelijk omdat voor voegovergangen de belasting per as optreedt in plaats van per voertuig, en vanwege de relatief hoge verkeersintensiteiten en aandeel zware aslasten op het Nederlandse wegennet.\nFLM1EJ is gebaseerd op FLM1 van NEN-EN 1991-2 (oneindige levensduur).\nFLM2EJ is gebaseerd op FLM4 van NEN-EN 1991-2 (eindige levensduur).","5.2.1.2","5.2.2.2.1, 5.2.2.2.2, 5.2.2.2.3\nB1.1, B1.3",null,null,"Onderliggende eisen",null,"",""]
["v.5.2.2.2.1","5.2.2.2.1","Indien niets anders is opgegeven: aantal zware voertuigen ontlenen aan tabel NB5 4.5N uit NEN-EN 1991-2.","","5.2.2.2","-",null,"NEN-EN 1991-2","Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste uitgangspunten volgens contract","Ontwerpfase",""]
["v.5.2.2.2.2","5.2.2.2.2","Voor verkeerscategorie 1 dient voor het gemiddeld aantal assen per voertuig volgens tabel B1.4 van bijlage 1 de waarden voor de lange afstand te worden aangehouden.\nVoor andere wegen mag, indien niets anders is opgegeven in het contract, de waarden van de middellange afstand worden aangehouden. \n","Voor minder zwaar belaste wegen leid het toepassen van de verzwaarde eisne tot onnodig hoge kosten. Door hierin terug te schalen zijn optimalisaties mogelijk en wordt weer aangesloten op de standaardeisen van de ETAG032, waardoor ook een ETA op dit aspect geldig is.","5.2.2.2","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets of juiste waarden zijn aangehouden in overeenstemming van de  van toepassing zijnde verkeerscategorie","Ontwerpfase"]
["v.5.2.2.2.3","5.2.2.2.3","Voor FLM1EJ geldt voor verkeerscategorieën anders dan verkeerscategorie 1 dat in afwijking van bijlage1, B1.3.2 in plaats van de factor 0,8 een waarde van 0,7 mag worden aangehouden. ","Voor minder zwaar belaste wegen leid het toepassen van de verzwaarde eisne tot onnodig hoge kosten. Door hierin terug te schalen zijn optimalisaties mogelijk en wordt weer aangesloten op de standaardeisen van de ETAG032, waardoor ook een ETA op dit aspect geldig is.","5.2.2.2","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets of juiste waarde is aangehouden in overeenstemming van de  van toepassing zijnde verkeerscategorie","Ontwerpfase"]
["v.5.2.2.3","5.2.2.3"," Interne krachten t.g.v. voorspanning of opgedrongen bewegingen/vervormingen beschouwen in de berekening, in x- en y-richting (afzonderlijk beschouwen).","Deze krachten dienen door de leverancier te worden opgegeven, en kunnen variabel zijn als gevolg van temperatuur, verplaatsingssnelheid, afmetingen, slijtage, kruip/relaxatie of veroudering.","5.2","-",null,"","Test",null,"Ontwikkelfase",""]
["v.5.2.3.1","5.2.3.1","-Bij de toetsing van de mechanische weerstand dienen optredende effecten in rekening te worden gebracht","","5.2.1.1\n5.2.1.2\n5.2.1.3","5.2.3.1.1 t/m 5.2.3.1.5",null,"","Onderliggende eisen",null,"",""]
["v.5.2.3.1.1","5.2.3.1.1","Er dient rekening gehouden te worden met natrilgedrag (opslingering en demping)\nBij voegovergangen met uitkragende geluidreducerende (sinus)platen, mattenvoeg-overgangen, vingervoegen en lamellenvoegovergangen dient rekening gehouden te worden met (gedempt) natrilgedrag. Iedere aspassage geeft minimaal twee belastingen: eerst als reactie op de neerwaarts gerichte wielbelasting en daarna in tegengestelde richting als gevolg opslingering\n","Betreft de responsreactie als gevolg van terugvering na elastische doorbuiging \n\nDeze waarde mag worden bepaald met behulp van nauwkeurige dynamische eindige-elementenberekeningen. \n\n","5.2.3.1","5.2.3.1.1.1\n5.2.3.1.1.2",null,"","Onderliggende eisen",null,"",""]
["v.5.2.3.1.1.1","5.2.3.1.1.1","Voor voegovergangen met uitkragende (sinus)platen en vingervoegovergangen dient voor de belasting als gevolg van opslingering een waarde aangehouden te worden van 0,3 x initiële verticale belasting incl. aanvullende dynamische vergrotingsfactor (daf), tenzij door middel van full-scale testen in combinatie met dynamische (EEM)analyses andere waarden kunnen worden aangetoond.","Wordt geen berekening uitgevoerd, dan 0,3 maal de verticale belasting aanhouden. Voor het opnemen van deze upswing mag geen hechtsterkte worden ontleend aan het stortvlak.\n","5.2.3.1.1","5.2.3.2\n5.2.3.3",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets of berekening hiermee rekening houdt"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B94,\".a\")","v":"v.5.2.3.1.1.2.a"},"5.2.3.1.1.2","Voor lamellenvoegovergangen en mattenvoegovergangen dienen de dynamische  eigenschappen die als uitgangspunt dienen voor berekeningen gevalideerd te zijn door middel van testen op volledige schaalgrootte in combinatie met dynamische analyses van een 3D model. \n\nVoor lamellenvoegen dient naast verticale oplingering eveneens rekening gehouden te worden met horizontale “opslingering” van 1,0 x initiële belasting incl. dynamische vergrotingsfactor (daf) tenzij een andere waarde aangetoond kan worden door middel van full-scale testen in combinatie met dynamische (EEM)analyses \n","De dynamische eigenschappen betreffen de eigen frequentie/tijd, de dynamische vergrotingsfactor en het natrilgedrag (mate van demping, opslingering) ","5.2.3.1.1","5.2.3.2\n5.2.3.3",null,"ETAG-032-8","Test"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B94,\".b\")","v":"v.5.2.3.1.1.2.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Simulatie","dynamisch EEM-model"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B94,\".c\")","v":"v.5.2.3.1.1.2.c"},null,null,null,null,null,null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets of uitgangspunten in berekeningen overeenkomen met de waarden uit de simulatie en test"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B97,\".a\")","v":"v.5.2.3.1.2.a"},"5.2.3.1.2","- Rekening houden met spanningsconcentraties ter plaatse van discontinuïteiten (inwendige hoeken, boutgaten, etc.)","De spanningsconcentratie mag worden bepaald met behulp van gedetailleerde eindige-elementenberekeningen of op basis van representatieve details uit handboeken. Wanneer geen berekeningen worden uitgevoerd of handboeken geraadpleegd, dient een spanningsconcentratiefactor van 2,5 te worden aangehouden. \nInwendige hoeken altijd voorzien van een afronding.","5.2.3.1","5.2.3.2\n5.2.3.3",null,"","Analyse","Analyse van kritische gebieden en daarbij horende SCF'en (2,5 of K-factor uit literatuur of d.m.v. EEM-simulaties)","",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B97,\".b\")","v":"v.5.2.3.1.2.b"},null,null,"Opmerking: in “ROARK’s formulas for stress and strain” hoofdstuk 17 of “Peterson’s Stress Concentration Factor” zijn spanningsconcentratiefactoren gedocumenteerd voor veel voorkomende situaties.",null,null,null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op gebruik juiste K-factor in berekeningen en toets op afrondingstralen inwendige hoeken"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B97,\".c\")","v":"v.5.2.3.1.2.c"},null,null,null,null,null,null,null,"Onderliggende eisen"]
["v.5.2.3.1.3","5.2.3.1.3","- Rekening houden met krachtstoename in voorgespannen verbindingen.","Bij voorgespannen verbindingen wordt een uitwendige trekkracht opgenomen door een vergroting van de trekkracht die in de bout aanwezig is in combinatie met een vermindering in de drukkracht die aanwezig is in de omgeving van de bout, bijv. sinusplaten, basisconstructie, vullingen etc. Dit principe werkt ook voor een omgeving van beton.\n\n","5.2.3.1","5.2.3.1.3.1\n5.2.3.1.3.2",null,"","Onderliggende eisen",null,"",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B101,\".a\")","v":"v.5.2.3.1.3.1.a"},"5.2.3.1.3.1","De toleranties t.a.v. de  vlakheid/rechtheid van de voor te spannen delen dient in rekening gebracht te worden","Wanneer de omgeving bestaat uit platen die door maatafwijkingen als gevolg van fabricage niet geheel vlak aanliggen, bestaat de kans dat eerst de spleten tussen de platen moeten worden dichtgedrukt voordat het pakket als één stijf geheel gaat reageren. Dit leidt tot een grotere spanningswisseling in de bout ten gevolge van de externe belasting als in de situatie waarbij de platen wel vlak aanliggen, zie ook figuur B6.1 in bijlage 6","5.2.3.1.3","5.2.3.2.5.3\n5.2.3.3.5.3",null,null,"Analyse","Analyse van de productietoleranties van de stalen delen"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B101,\".b\")","v":"v.5.2.3.1.3.1.b"},null,null,null,null,null,null,"NEN-ISO 2768-2","Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste specificaties toleranties op fabricagetekening en keuringsplan\n\n"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B101,\".c\")","v":"v.5.2.3.1.3.1.c"},null,null,null,null,null,null,null,"Onderliggende eisen"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B104,\".a\")","v":"v.5.2.3.1.3.2.a"},"5.2.3.1.3.2","Rubberprofielen die in voorgespannen verbindingen worden opgesloten mogen de krachtswerking niet beïnvloeden.","Dit is bijvoorbeeld het geval bij een rubber afdichtprofiel dat wordt ingeklemd in de de voor te spannen verbinding of een rubber afdichtring ter voorkoming van waterindinging in tapgaten. Als het rubber te dik/stijf of te weinig ruimkte heeft om uit te wijken.\nRekening houden met productietoleranties van zowel het staal als het rubber","5.2.3.1.3","-",null,null,"Analyse","Analyseren van het ontwerpdetail en productietoleranties van rubber i.r.t productietoleranties van het staalwerk incl conservering"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B104,\".b\")","v":"v.5.2.3.1.3.2.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste specificaties toleranties op fabricagetekening en keuringsplan\n\n"]
["v.5.2.3.1.4","5.2.3.1.4","In het ontwerp dient rekening gehouden te worden met de effecten van krimp van (staalvezel)beton en kruip van beton en conserveringslagen, slijtage en veroudering van materialen, voor zover deze op kunnen treden gedurende de ontwerplevensduur van de voegovergang of het onderdeel (in geval van vervangbare onderdelen).","Verlies aan voorspanning kan optreden door kruip, zowel van betonnen lichamen als van conserveringslagen.\n","5.2.3.1","5.2.3.1.4.1\n5.2.3.1.4.2",null,null,"Onderliggende eisen"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B107,\".a\")","v":"v.5.2.3.1.4.1.a"},"5.2.3.1.4.1","In het ontwerp dient rekening gehouden te worden met de effecten van kruip conserveringslagen","Voor kruip in conserveringslagen  dient er van uit worden gegaan dat de laagdikte afneemt tot 40% van de oorspronkelijke dikte, tenzij middels kruipproeven aangetoond kan worden dat een lagere waarde aangehouden kan worden.\n\nKruip van conserveringslagen in voorgespannen verbindingen kan met name optreden in een warme periode bij stalen delen die bovendien direct blootgesteld worden aan zonnestraling, zoals vingerplaten en sinusplaten.  ","5.2.3.1.4","5.2.3.2\n5.2.3.3",null,"","Analyse","Analyse van de gevoeiligheid van het systeem voor kruip in conserveringslagen in het systeem (o.a. aantal, dikte, voorspandruk)","",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B107,\".b\")","v":"v.5.2.3.1.4.1.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Test","Kruipproef die het effect van de voorspanning en de verkeersbelasting bij hoge temperaturen meet."]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B107,\".c\")","v":"v.5.2.3.1.4.1.c"},null,null,null,null,null,null,null,"Onderliggende eisen"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B107,\".d\")","v":"v.5.2.3.1.4.1.d"},null,null,null,null,null,null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets of juiste uitgangspunten m.b.t kruip in de berekening van voorgespannen verbindingen is meegenomen"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B111,\".a\")","v":"v.5.2.3.1.4.2.a"},"5.2.3.1.4.2","In het ontwerp dient rekening gehouden te worden met de effecten van krimp van (staalvezel)beton","Door krimp kan de aanhechting tussen bijvoorbeeld ingestorte schetsplaten en het beton geheel verdwijnen. Ook kan sprake zijn van scheurvorming door verhinderde krimp.\nIn het ontwerp dient rekening gehouden te worden met deze effecten bij de spanningsverdeling die aangehouden wordt en het beschouwen van een tweede draagweg indien geen aanhechting in rekening wordt gebracht","5.2.3.1.4","5.2.3.2\n5.2.3.3",null,null,"Analyse","Analyse van de gevoeiligheid van de constructie voor onhechting en/of scheurvorming door krimp"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B111,\".b\")","v":"v.5.2.3.1.4.2.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets of juiste uitgangspunten m.b.t krimp in de berekening van de krachtsafdracht"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B111,\".c\")","v":"v.5.2.3.1.4.2.c"},null,null,null,null,null,null,null,"Onderliggende eisen"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B114,\".a\")","v":"v.5.2.3.1.5.a"},"5.2.3.1.5","Er dient rekening gehouden te worden met krachtsconcentraties in de bovenste draadgangen van getapte gaten door verschillende stijfheden als gevolg van afwijkend vloeigedrag van het basismateriaal ten opzichte van de voorspanbout.\n\n","Indien de bepalingen van bijlage 6 worden toegepast voor het ontwerpen van voorgespannen verbindingen met tapbouten, wordt met deze krachtsconcentraties impliciet al rekening gehouden. ","5.2.3.1.","5.2.3.2.5.2\n5.2.3.3.5\n5.2.4.6",null,null,"Onderliggende eisen"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B114,\".b\")","v":"v.5.2.3.1.5.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Onderliggende eisen"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B116,\".a\")","v":"v.5.2.3.2.a"},"5.2.3.2","Bezwijken door statische belasting (STR) is niet toegestaan bij de fundamentele belastingcombinatie \nVoor de partiële factor voor materiaalsterkte de waarden aanhouden in tabel 5.1","Verificatie combinaties conform B1.4.2.1 en B1.4.2.2\nPlastische vervorming zijn hierbij wel toegestaan.\nUitgangspunt voor beton er geen aanhechting met de ondergrond (stortnaad) is. Indien aangenomen wordt geen scheurvorming in het beton aanwezig is, dient dit te worden geverifieerd.\n","5.2.3","5.2.3.2.1 t/m 5.2.3.2.9\nB1.4.2.1, B1.4.2.2",null,"RTD1007-2\nB1.4.2.1 en B1.4.2.2","Documentbeoordeling (toets)","Toets op het gebruik van de juiste partiele factor voor de materiaalsterkte in de diverse UC-berekeningen","",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B116,\".b\")","v":"v.5.2.3.2.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Onderliggende eisen"]
["v.5.2.3.2.1","5.2.3.2.1","Sinusplaat UC<1","Toets sinusplaat op buiging en dwarskracht \nToets boutgaten in sinusplaat op pons \nRekening houden met SCF tpv inwendige hoeken en gaten","5.2.3.2","-",null,"EN 1993","Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningen/schuifspanningen"]
["v.5.2.3.2.2","5.2.3.2.2","Dwarsschot onderbouw UC<1","Toets dwarsschot  op buiging en dwarskracht, rekening houdende met aanwezige gaten en daarvoor geldende spanningsconcentratiefactoren\nKiezen uitgangspunt of randprofiel ondersteund wordt door mortel of niet.\n\nToets  tapgaten in schetsplaten op uitbreken","5.2.3.2","-",null,"EN 1993","Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningen /schuifspanningen"]
["v.5.2.3.2.3","5.2.3.2.3","Randprofiel UC<1","Toets randprofiel (doorgaande ligger) op buiging en dwarskracht\nToets lokale buiging bovenzijde klauw indien deze in contact staat met sinusplaat","5.2.3.2","-",null,"EN 1993","Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningen /schuifspanningen"]
["v.5.2.3.2.4","5.2.3.2.4","Lassen tussen randprofiel en dwarsschotten UC<1","Toets schuifspanningen in las. Kiezen uitgangspunt of randrofiel ondersteund wordt door beton of niet.","5.2.3.2","-",null,"EN 1993","Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningen /schuifspanningen"]
["v.5.2.3.2.5","5.2.3.2.5","Boutverbindingen UC<1","Toetsing bout (trek en eventueel afschuiving) en tapgat, rekening houdend met kruip van de conserveringslagen en ongelijkmatig dragen van onderdelen, oplsingering, wrikkrachten.\n\nBij een enkele boutrij worden de bouten door de opslingering per aspassage 2x belast.\nBij een dubbele boutrij worden per aspassage eerst de achterste bouten op trek belast en vervolgens de voorste bouten als gevolg van opslingering\n\nZie bijlage 6","5.2.3.2","5.2.3.2.5.1 t/m 5.2.3.2.5.3",null,null,"Onderliggende eisen",null,"",""]
["v.5.2.3.2.5.1","5.2.3.2.5.1","Bout-moer combinaties moeten voldoen aan EN 1993-1-8, de ROK par 7.8 en aanvullende bepalingen in de RTD 1007-2\n\n",null,"5.2.3.2.5","-",null,"NEN-EN 1993-1-8 \nROK","Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningen /schuifspanningen","",""]
["v.5.2.3.2.5.2","5.2.3.2.5.2","Bout-tapgat combinaties moeten voldoen aan bijlage 6 van de RTD1007-2","Voor Bout-tapgat verbindingen bestaat geen normering. Indien de bepalingen in bijlage 6 worden aangehouden wordt geacht hieraan voldaan te zijn. Anders dient een analyse plaats te vinden van de krachtsconcentratiefactor. \nDe krachtsconcentratiefactor verrekent dat de krachtsoverdracht vooral in de eerste draadgangen plaatsvindt. ","5.2.3.2.5","B6.1\nB6.2\nB6.3\nB6.4\nB6.5",null,null,"Onderliggende eisen"]
["v.5.2.3.2.5.3","5.2.3.2.5.3","Bij boutverbindingen belast op trek mag het drukcontact tussen de samengedrukte onderdelen niet verloren gaan bij de fundamentele karakteristieke belastingcombinatie","Toets minimale (druk)spanningen bij maximale verkeersbelasting incl kruipeffecten","5.2.3.2.5","-",null,"","Berekening","Berekening en toetsen spanningen","",""]
["v.5.2.3.2.6","5.2.3.2.6","Contactdruk/oplegdruk onderbouw op onderliggende beton UC<1","Toets de betondrukspanningen onder het randprofiel indien als uitgangspunt geldt dat deze ondersteund wordt. Indien niet ondersteund, toets dan lokale oplegdruk onder de schetsplaten. Uitgaan van gescheurd beton in de trekzone  ","5.2.3.2","-",null,"EN 1992-1-1","Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningen"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B127,\".a\")","v":"v.5.2.3.2.7.a"},"5.2.3.2.7","Betonstaalverankeringen UC<1","Toets trekspanning als gevolg van moment ten gevolge van horizontale en verticale verkeersbelasting.\nBij een dubbele stekkenrij worden per aspassage eerst de achterste stekken belast en vervolgens de voorste stekkenrij als gevolg van opslingering\n\nToets tevens afschuifcapaciteit beton. Indien onvoldoende toets schuifspanning in de verankering\n\nIngelijmde wapeningsstaven toetsen als ingestorte verankeringen conform NEN-EN 1992-1-1 met de aanhechtsterkte volgens 3.3.2 van TR23.\n\n Inlijmlengte corrigeren volgens TR 23 wanneer sprake is van gescheurd beton.","5.2.3.2","-",null,"EN 1992-1-1","Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningen /schuifspanningen"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B127,\".b\")","v":"v.5.2.3.2.7.b"},null,null,null,null,null,null,"EN 1992-1-1\nTR23","Documentbeoordeling (toets)","Toets op gebruik norm"]
["v.5.2.3.2.8","5.2.3.2.8","Staalvezelbeton UC<1","Toets de krachtsoverdracht vanuit de schetsplaten naar de betonstaalverankeringen. Uitgaande van geen hechting tussen schetsplaat en staalvezelbeton (na krimp), wordt de kracht eerst overgebracht op de langswapening al dan niet via de staalvezelbeton die opgesloten zit tussen de gaten in de schetsplaten en de langswapening.\nVervolgens wordt de kracht via buiging van de staalvezelbalk overgedragen op de verankeringsstekken.","5.2.3.2","-",null,null,"Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningen /schuifspanningen"]
["v.5.2.3.2.8","5.2.3.2.8","Stabiliteit sinusplaat UC<1","Toets weerstand sinusplaat tegen glijden (wrijving t.g.v voorspanning) ten gevolge van horizontale (aanrijd)belasting. Indien niet voldoende, dan toets op afschuiving boutverbinding i.c.m. trek","5.2.3.2","-",null,null,"Berekening","Berekening en toetsen schuifspanningen"]
["v.5.2.3.2.9","5.2.3.2.9","Overgangsstrip of balk UC<1","Het ontwerp van de voegovergangsconstructie bepaalt de afdracht van deze horizontale kracht. Wanneer bijvoorbeeld een overgangsstrip of balk aanwezig is, wordt de horizontale kracht aan via deze balk  of strip overgedragen op de verankering. Wanneer geen overgangsbalk of strip aanwezig is, wordt eerst de sinusplaat belast, die de belastingen aan de verankering afdraagt.","5.2.3.2","-",null,null,"Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningen /schuifspanningen"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B132,\".a\")","v":"v.5.2.3.3.a"},"5.2.3.3","Bezwijken door vermoeiing (FAT) is niet toegestaan gedurende de vereiste ontwerplevensduur. Voor de partiele factoren voor materiaalsterkte en gemetrische toleranties de waarden aanhouden in tabel 5.2.\nIndien FLM1ej wordt toegepast dan dienen voor de materiaalsterkte van staal de CAFL  (ΔσD)te worden aangehouden en voor betonstaal de sterkte conform art 6.8.4 van EN1992-1-1 die hoort bij 10^8 wisselingen","Verificatie conform Bijlage 1, B1.4.2.4\nUitgangspunt voor beton er geen aanhechting met de ondergrond (stortnaad) is\nIndien aangenomen wordt geen scheurvorming in het beton aanwezig is, dient dit te worden geverifieerd.\n","5.2.3","5.2.3.3.1 t/m 5.2.3.3.9\nB1.4.2.4\n",null,"RTD1007-2 B1.4.2.4","Documentbeoordeling (toets)","Toets op het gebruik van de juiste partiele factor voor de materiaalsterkte en de vermoeiingssterkte van de materialen in de diverse UC of D-berekeningen","",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B132,\".b\")","v":"v.5.2.3.3.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Onderliggende eisen"]
["v.5.2.3.3.1","5.2.3.3.1","Sinusplaat UC<1 (FLM1ej) of schade D<1 (FLM2ej)","Toets spanningsinterval in sinusplaat op buiging en dwarskracht rekening houdend met opslingering \nToets spanningsinterval in boutgaten in sinusplaat, Rekening houden met SCF tpv inwendige hoeken en gaten en opslingering","5.2.3.3","-",null,"NEN-EN 1993-1-9","Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningsintervallen en schuifspanningsintervallen"]
["v.5.2.3.3.2","5.2.3.3.2","Dwarsschot onderbouw UC<1 (FLM1ej) of schade D<1 (FLM2ej)","Toets spanningsinterval in dwarsschot  op buiging en dwarskracht, rekening houdende met aanwezige gaten en daarvoor geldende spanningsconcentratiefactoren en opslingering\nKiezen uitgangspunt of randprofiel ondersteund wordt door mortel of niet.\n\nToets spanningsinterval in snede t.p.v. een eventueel aanwezig tapgat op uitbreken bout","5.2.3.3","-",null,"NEN-EN 1993-1-9","Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningsintervallen en schuifspanningsintervallen"]
["v.5.2.3.3.3","5.2.3.3.3","Randprofiel UC<1 (FLM1ej) of schade D<1 (FLM2ej)","Toets spanningsinterval randprofiel (doorgaande ligger) op buiging en dwarskracht\nToets spanningsinterval door lokale buiging bovenzijde klauw indien deze in contact staat met sinusplaat","5.2.3.3","-",null,"NEN-EN 1993-1-9","Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningsintervallen en schuifspanningsintervallen"]
["v.5.2.3.3.4","5.2.3.3.4","Lassen tussen randprofiel en dwarsschotten UC<1 (FLM1ej) of schade D<1 (FLM2ej)","Toets spanningsinterval buig- en schuifspanningen in las. Kiezen uitgangspunt of randprofiel ondersteund wordt door beton of niet.","5.2.3.3","-",null,"NEN-EN 1993-1-9","Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningsintervallen en schuifspanningsintervallen"]
["v.5.2.3.3.5","5.2.3.3.5"," Boutverbindingen UC<1 (FLM1ej) of schade D<1 (FLM2ej)","Toetsing spanningsinterval in bout (trek en eventueel afschuiving) rekening houdend met kruip van de conserveringslagen, ongelijkmatig dragen van onderdelen,  opslingering, wrikkrachten en horizontale aanrijdbelasting\n\nBij een enkele boutrij worden de bouten door de opslingering per aspassage 2x belast.\nBij een dubbele boutrij worden per aspassage eerst de achterste bouten belast en vervolgens de voorste bouten als gevolg van opslingering\n\nZie ook bijlage 6","5.2.3.3","B6.6",null,"NEN-EN 1993-1-9","Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningsintervallen en schuifspanningsintervallen","",""]
["v.5.2.3.3.6","5.2.3.3.6","Contactdruk/oplegdruk onderbouw op onderliggende beton UC<1 (FLM1ej) of schade D<1 (FLM2ej)","Toets spanningsinterval van de betondrukspanningen onder het randprofiel/voorzjde schetsplaat indien als uitgangspunt geldt dat deze ondersteund wordt. Indien niet ondersteund, toets dan lokale oplegdruk onder de schetsplaat. .","5.2.3.3","-",null,"NEN-EN 1992-1-1","Berekening","Berekening en toetsen spanningsintervallen"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B140,\".a\")","v":"v.5.2.3.3.7.a"},"5.2.3.3.7","(Ingelijmde) betonverankeringen  (FLM1ej) of schade D<1 (FLM2ej)","Voor de vermoeiingssterkte van betonstaal mag bij toepassing van FLM1EJ artikel 6.8.6 van EN-1992-1-1 worden toegepast. \n\nToets spanningsinterval in de ingelijmde verankering, rekening houdend met opslingering en horizontale belasting. \n\nBij een dubbele stekkenrij worden per aspassage eerst de achterste stekken belast en vervolgens de voorste stekkenrij als gevolg van opslingering\n","5.2.3.3","7.3.2.1",null,"NEN-EN 1992-1-1","Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningsintervallen en schuifspanningsintervallen"]
[null,null,null,"Vermoeiingssterkte van ingelijmde verbindingen kan NIET met een ETA worden aangetoond.Wanneer ‘ongescheurd beton’ is aangenomen dient dit te worden geverifieerd. TR23 niet hanteren voor het aantonen van vermoeiingssterkte. Gebruik testrapport leverancier lijmverankering",null,null,null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op gebruiktestrapport leverancier"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B140,\".b\")","v":"v.5.2.3.3.7.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Onderliggende eisen"]
["v.5.2.3.3.8","5.2.3.3.8","Staalvezelbeton UC<1 (FLM1ej) of schade D<1 (FLM2ej)","Toets de spanningwisselingen in de staalvezelbeton, rekening houden met opslingering. Uitgaande van geen hechting tussen schetsplaat en staalvezelbeton (na krimp), wordt de kracht eerst overgebracht op de langswapening al dan niet via de staalvezelbeton die opgesloten zit tussen de gaten in de schetsplaten en de langswapening.\nVervolgens wordt de kracht via buiging van de staalvezelbalk met langsstaven overgedragen op de verankeringsstekken.","5.2.3.2",null,null,"NEN-EN 1992-1-1","Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningsintervallen"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B144)","v":"v.5.2.3.3.9"},"5.2.3.3.9","Overgangsstrip of balk UC<1 (FLM1ej) of schade D<1 (FLM2ej)","Toets spanningsinterval in de overgangsstrip of balk ten gevolge van de aanrijdbelasting.\nHet ontwerp van de voegovergangsconstructie bepaalt de afdracht van deze horizontale kracht. Wanneer bijvoorbeeld een overgangsstrip of balk aanwezig is, wordt de horizontale kracht aan via deze balk  of strip overgedragen op de verankering. Wanneer geen overgangsbalk of strip aanwezig is, wordt eerst de sinusplaat belast, die de belastingen aan de verankering afdraagt.","5.2.3.2","-",null,null,"Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningsintervallen en schuifspanningsintervallen"]
["v.5.2.4","5.2.4","Blijvende vervorming of te grote elastische vervormingen in bruikbaarheidsgrenstoestand zijn niet toegestaan","Verificatie combinaties conform bijlage 1, B1.4.2.4. \nDe verificaties in de bruikbaarheidsgrenstoestand worden uitgevoerd voor elastisch gedrag teneinde de geschiktheid van de voegovergang en de bijbehorende geometrie te bepalen voor wat betreft het opvangen van interne vervormingen als gevolg van de uitgeoefende belastingen en van de opgelegde verplaatsingen van de hoofdconstructie onder normale omstandigheden.\n\nIndien aangenomen wordt geen scheurvorming/onthechting in het beton aanwezig is, dient dit te worden geverifieerd.","5.2.1.3","B1.4.3\n5.2.4.1 t/m 5.2.4.9",null,null,"Onderliggende eisen",null,"",""]
["v.5.2.4.1","5.2.4.1","Sinusplaat UC<1","Toets sinusplaat op buiging en dwarskracht \nToets boutgaten in sinusplaat op pons \nRekening houden met spanningsconcentratiefactoren tpv inwendige hoeken en gaten","5.2.4","-",null,"EN 1993","Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningen /schuifspanningen"]
["v.5.2.4.2","5.2.4.2","Vervormingen sinusplaat < toegestane vervorming","Toetsen aan eis par. 5.3.3","5.2.4","-",null,"EN 1993","Berekening","berekening en toetsen vervorming"]
["v.5.2.4.3","5.2.4.3","Dwarsschot onderbouw UC<1","Toets dwarsschot  op buiging en dwarskracht, rekening houdende met aanwezige gaten en daarvoor geldende spanningsconcentratiefactoren\nKiezen uitgangspunt of randprofiel ondersteund wordt door mortel of niet.\nToets snede t.p.v. tapgat op uitbreken","5.2.4","-",null,"EN 1993","Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningen /schuifspanningen"]
["v.5.2.4.4","5.2.4.4","Randprofiel UC<1","Toets randprofiel (doorgaande ligger) op buiging en dwarskracht\nToets lokale buiging bovenzijde klauw indien deze in contact staat met sinusplaat","5.2.4","-",null,"EN 1993","Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningen /schuifspanningen"]
["v.5.2.4.5","5.2.4.5","Lassen tussen randprofiel en dwarsschotten UC<1","Toets buig- en schuifspanningen in las. Kiezen uitgangspunt of randrofiel ondersteund wordt door beton of niet.","5.2.4","-",null,"EN 1993","Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningen /schuifspanningen"]
["v.5.2.4.6","5.2.4.6","Boutverbindingen UC<1","Toetsing bout (trek en eventueel afschuiving) en tapgat, rekening houdend met kruip van de conserveringslagen, ongelijkmatig dragen van onderdelen, en wrikkrachten\n\nBij een enkele boutrij worden de bouten door de opslingering per aspassage 2x belast.\nBij een dubbele boutrij worden per aspassage eerst de achterste bouten belast en vervolgens de voorste bouten als gevolg van opslingering","5.2.4","B6.1\nB6.2\nB6.3\nB6.4\nB6.5",null,"EN 1993","Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningen /schuifspanningen","",""]
["v.5.2.4.7","5.2.4.7","Contactdruk/oplegdruk onderbouw op onderliggende beton UC<1","Toets de betondrukspanningen onder het randprofiel indien als uitgangspunt geldt dat deze ondersteund wordt. Indien niet ondersteund, toets dan lokale oplegdruk onder de dwarsschotten. \nUitgaan van gescheurd beton in de trekzone. Bepaal de afmetingen van de betondrukzone en toets de betondrukspanningen. ","5.2.4","-",null,"EN 1992-1-1","Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningen","",""]
["v.5.2.4.8","5.2.4.8","Betonstaalverankeringen UC<1","Toets of moment ten gevolge van verticale en horizontale belastingen via aanhechting va de staalvezelbeton op de ondergrond kan worden overgedragen (toets trekspanningen)\n\nUItgaande van onthechting, toets trekspanning in de stekken als gevolg van moment ten gevolge van horizontale en verticale verkeersbelasting.\n\nBij een dubbele stekkenrij worden per aspassage eerst de achterste stekken belast en vervolgens de voorste stekkenrij als gevolg van opslingering\n\nToets afschuifcapaciteit beton. Indien onvoldoende toets schuifspanning in de verankering","5.2.4","-",null,null,"Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningen /schuifspanningen"]
["v.5.2.4.9","5.2.4.9","Staalvezelbeton UC<1","Toets de krachtsoverdracht vanuit de schetsplaten naar de betonstaalverankeringen. Indien uitgegaan van wordt van hechting, dient dit aangetoond te worden. Toets buiging van de staalvezelbalk ","5.2.4","-",null,null,"Berekening","Berekening en toetsen hoofdspanningen /schuifspanningen"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B155,\".a\")","v":"v.5.2.5.a"},"5.2.5","Aangetoond dient te worden dat de slijtagecapaciteit van de aan slijtage onderhevige onderdelen als gevolg van de interne bewegingen in de voegconstructie in overeenstemming is met de geëiste ontwerplevensduur van de constructie(onderdelen) in tabel 1. De invloed van zowel verkeersbelasting als temperatuurbelasting dient daarin meegenomen te worden. \n\nDe totaal optredende slijtage in glijoppervlakken gedurende de verklaarde ontwerplevensduur mag niet leiden tot de volgende omstandigheden:\n- Onvoldoende mechanische weerstand (zowel statisch als vermoeiing)\n- Verandering in de kinematische uitgangspunten (verlies van origineel aanwezige contactdruk zoals daarbij in constructieve analyses is uitgegaan)\n- Compleet verdwijnen van onderdelen van het glijsysteem \n- Toename van de wrijving tot een mate waarin schade aan de voegovergang ontstaat","In de relevante ETAG032-delen zijn diverse slijtage testen opgenomen. \n\nVoor nosing joints, flexibele/verborgen voegovergangen en uitkragende vingervoegen is deze eis n.v.t.\n","3.2","5.2.5.1 , 5.2.5.2",null,"ETAG032","Test","Componenttest op slijtagegevoelige onderdelen","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B155,\".b\")","v":"v.5.2.5.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Vergelijking","Vergelijk resultaat slijtwegberekeningen met testresultaten","ontwikkelfase"]
["v.5.2.5.1","5.2.5.1","Voor het bepalen van de loopweg voor slijtage berekeningen dient voor wat betreft het aandeel van de temperatuur rekening gehouden te worden met:\n- gemiddeld temperatuursverschil tussen dag en nacht: 7.5° C;\n- gemiddeld temperatuursverschil tussen zomer- en wintertemperatuur: 15° C. \n\nAls alternatief voor een gedetailleerde analyse van de loopweg kan worden uitgegaan van een loopweg van 120 x de maximale beweging per jaar gedurende de ontwerplevensduur.","Voor nosing joints, flexibele/verborgen voegovergangen en uitkragende vingervoegen is deze eis n.v.t.","5.2.5","-",null,null,"Berekening",null,"Ontwerpfase"]
["v.5.2.5.2","5.2.5.2","Voor slijtageberekeningen dient voor het aandeel van de verkeersbelastingen te worden uitgegaan van de cumulatieve loopwegen ontstaan door de vermoeiingsbelasting op het kunstwerk volgens model FLM1 of FLM4 van de EN-1991-2. ","Dit betreft de loopweg die ontstaat ten gevolg translaties veroorzaakt door hoekverdraaingen ter plaatse van de de voegovergang\n\nVoor nosing joints, flexibele/verborgen voegovergangen en uitkragende vingervoegen is deze eis n.v.t.","5.2.5","-",null,null,"Berekening",null,"Ontwerpfase"]
["v.5.3","5.3","De voegovergang dient veilig en comfortabel in gebruik te zijn","","3.1.1.4","5.3.1.1, 5.3.1.2\n5.3.2, 5.3.3.1, 5.3.3.2, 5.3.3.3, 5.3.3.4, 5.3.4, 5.3.5",null,"","Onderliggende eisen","-","",""]
["v.5.3.1.1","5.3.1.1","Spleetbreedte mag toegestane waarde niet overschrijden, af te lezen in fig. 2","De toegestane spleetbreedte is afhankelijk van kruisingshoek en modaliteit (autoweg / fietsverkeer) gegeven in figuur 2 van RTD1007-2, par. 5.3.1.\nDe invloed van zowel langs- als dwarsverplaatsingen binnen het bereik van de voegovergang dient daarin meebeschouwd te worden","5.3","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets tekening op voldoen aan eis maximale spleetbreedte bij alle uiterste standen (combinaties van langs en dwarsverplaatsingen)","ontwikkelfase",""]
["v.5.3.1.2","5.3.1.2","Minimaal benodigde overlap van vingers met het oog op niveauverschillen en geluidsproductie dient te worden bepaald en dient ten minste te voldoen aan figuur 3.","Overlap in de bruikbaarheidsgrenstoestand minimaal confom figuur 3 RTD1007-2. \nDe overlap is mede afhankelijk van eventuele afschuiningen aan bovenzijde van sinusplaten i.r.t. de toegestane hoogteverschillen conform 5.3.3 en het blijven voldoen aan de geluidseisen.","5.3","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets tekening op voldoen aan eis bij maximale voegopening met in achtneming van de afschuining aan de bovenzijde ","ontwikkelfase",""]
["v.5.3.2","5.3.2","Ter plaatse van voetpaden dient de maximale verticale verplaatsing zodanig te zijn dat een aan het loopoppervlak horizontaal geplaatste schijf met een diameter van 3,0 cm niet meer dan 2,0 cm inzakt ","Ter plaatse van voetpaden zijn mogelijk aanvullende maatregelen noodzakelijk voor veiligheid en comfort van de voetgangers","5.3","-",null,"","Analyse","Beschouwing","Ontwerpfase",""]
["v.5.3.3.1","5.3.3.1","In onbelaste toestand dient de vlakheid aan de volgende eisen te voldoen: \n- Onder een 3 m rei geen grotere afwijking dan 5 mm; \n- Abrupte niveauverschillen kleiner dan 3 mm bij iedere voegopening;\n-Niveau verharding minimaal gelijk aan niveau voegovergang, maximaal 3 mm hoger.","Zie figuur 4 RTD1007-2.\n","5.3","-",null,"","Analyse","Analyse van in praktijk optredende toleranties m.b.t fabricage en montage van de voegovergang en het aanbrengen van de aansluitende verharding","Ontwerpfase",""]
["v.5.3.3.2","5.3.3.2","De maximale waarde van de vervorming is onder belasting is:\n- 0,0025 x l voor een tweezijdig ondersteunde voegovergangsconstructie (waarbij l de lengte van de overspanning haaks op de voegovergang is) met een maximum van 5 mm\n- 0,005 x l voor een uitkragende voegovergangsconstructie (waarbij l de lengte van de vrije uitkraging is) met een maximum van 5 mm.\n\n","","5.3","-",null,"","Berekening","Berekening van de vervormingen","ontwikkelfase",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B165,\".a\")","v":"v.5.3.3.3.a"},"5.3.3.3","Voor flexibele voegovergangen is enige mate van spoorvorming door gebruik toelaatbaar. Gedurende ontwerplevensduur mag geen spoorvorming optreden groter dan of gelijk aan 18 mm (+/- 9mm). ","N.v.t. voor nosing joints","5.3",null,null,"ETAG032-3\nRTD1007-4","Test"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B165,\".b\")","v":"v.5.3.3.3.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Analyse","extrapolatie testresultaten"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B167)","v":"v.5.3.3.4"},"5.3.3.4","Voor mattenvoegovergangen mogen de hoogteverschillen in de situatie van maximale contractie ten opzichte van de situatie van maximale verlenging niet groter zijn dan 12 mm","N.v.t. voor nosing joints","5.3",null,null,"ETAG032-5","Test"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B168,\".a\")","v":"v.5.3.4.a"},"5.3.4","Bij de voegovergang met een oppervlak groter dan 150 x 150 mm controleren of de ruwheid van het oppervlak minimaal gelijk aan het aansluitende bereden oppervlak is. Bij alle delen van een voegovergang met een oppervlak groter dan 150 mm x 150 mm dient een minimaal reliëf aanwezig te zijn met een diepte van 1,2 mm, of dient met testen aangetoond te zijn dat de stroefheid van het oppervlak minimaal gelijk is aan dat van de aansluitende verharding, gedurende de ontwerplevensduur van de voegovergang.","Bij detaillering relief rekening houden met invloed op duurzaamheid conservering (geen scherpe randen)\n\n","5.3",null,null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets op tussenafstanden en diepte relief","ontwikkelfase",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B168,\".b\")","v":"v.5.3.4.b"},null,null,"\nAls akternatief kan de stroefheid aangetoond woren met de SRT volgens EN13036-4.\nstroefheidklasse S3 (SRT > 55) waarbij de invloed van slijtage door gebruik wordt meebeschouwd.",null,null,null,"EN13036-4","Test","SRT bepaling","Ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B170,\".a\")","v":"v.5.3.5.1.a"},"5.3.5.1","Waterafvoer van brugdekken mag niet door de voegovergang worden onderbroken. ","Voegovergang dient het profiel van de verharding te volgen, inclusief ter plaatse van de goten. ","5.3",null,null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op standaarddetails","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B170,\".b\")","v":"v.5.3.5.1.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op detaillering objectspecifieke situatie","ontwerpfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B172,\".a\")","v":"v.5.3.5.2.a"},"5.3.5.2","Wanneer de voegovergang een hindernis vormt voor de waterafvoer van de bovenstrooms gelegen open deklaag dient een drainage- of hemelwaterafvoersysteem te voorzien in de adequate afvoer van het water.\nHiervan is ten minste sprake indien de helling van het wegdek in de rijrichting groter is dan 2% en de werkende lengte van de voegovergang groter is dan 15 meter, gemeten vanaf het hoogste punt tot aan het laagste punt van de deklaag.\n","Bij zeer brede rijdekken in combinatie met scheve kruisingshoek en open deklagen kan het water tegen de voegovergang opstuwen vanwege de langere afstroomweg. Hier dienen aanvullende maatregelen getroffen te worden (bijv d.m.v drainage of tussenafvoeren)","5.3",null,null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets op standaarddetails","ontwikkelfase",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B172,\".b\")","v":"v.5.3.5.2.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op detaillering objectspecifieke situatie","ontwerpfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B174,\".a\")","v":"v.5.4.a"},"5.4","De geluidsproductie van voegovergangen dient te voldoen aan de eisen van RTD 1007-3","De geschiktheid van\neen toe te passen voegovergang dient vooraf te worden aangetoond. Met de vooraf\naangetoonde geschiktheid is de verwachting dat de realisatie bij een zorgvuldige\nuitvoering aan de gestelde geluideisen zal voldoen.\n\nDe akoestische eigenschappen kunnen op twee manieren vooraf worden\ngeverifieerd:\n- De Meerkeuzematrix Voegovergangen\n- Documentatie van de leverancier\nOmdat alleen toetsing vooraf plaats vindt, moet met grote mate van zekerheid\ngesteld kunnen worden dat de voegovergang voldoet aan de geluideisen uit de\nRTD 1007-3. In de Meerkeuzematrix Voegovergangen is per concept een GeluidLabelWaarde weergegeven. ","3.1.1.5","5.4.1",null,"RTD 1007-3","Vergelijking","Vergelijking van GLW van het concept met de objectspecifieke geluidseis","ontwerpfase",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B175,\".a\")","v":"v.5.4.1.a"},"5.4.1","De geldigheid van de verklaarde geluidsprestaties van een voegovergang dient vastgesteld te zijn. Daarbij dienen tenminste de volgende invloeden beschouwd te zijn:\n- de overgang op de aansluitende verharding\n- de hoek tussen de voegovergang en de rijrichting \n- de voegopening “\n","De akoestische prestaties zijn per type mede afhankelijk van de genoemde factoren. \nVoor sinusplaat voegovergangen zijn de in de meerkeuzematrix opgenomen prestaties gebaseerd op een mix van praktijksituaties van verschillende types. Indien sprake is van een nagenoeg haakse kruisingshoek van de voegovergang met de rijrichting, een blijvende overlap tussen de sinussen (bij de laagste temperatuur) en vlakheid conform par 5.3.3., dan zijn deze prestaties geldig.\nIn andere gevallen de leverancier zelf een\nGeluidLabelWaarde voor zijn product aanleveren waarmee op voorhand wordt\naangetoond dat de voegovergang voldoet aan de geluideis. De wijze waarop een\nleverancier de akoestische eigenschappen van een voegproduct kan aantonen, is\nbeschreven in bijlage 5.",null,null,null,null,"Test","Geluidsmetingen van het betreffende type onder  diverse omstandigheden (typetest) conform RTD1007-3, bijlage 5","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B175,\".b\")","v":"v.5.4.1.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Analyse","Expert Judgement van een geluidsdeskundige ","ontwikkelfase"]
["v.5.5","5.5","Voegovergangen inclusief de aansluitingen op de ondergrond en de wegverharding dienen gedurende de levensduur over de gehele breedte van het kunstwerk waterdicht te zijn.",null,"3.1.2.1","5.5.1, 5.5.2. 5.5.3, 7.4.2, 7.4.3, 7.6.1, 7.6.2",null,null,"Onderliggende eisen",null,"",""]
["v.5.5.1","5.5.1","Voldoende robuuste afdichtingsprofielen toepassen",null,"5.5","6.3.1.1, 6.3.1.2",null,null,"Onderliggende eisen"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B179,\".a\")","v":"v.5.5.2.a"},"5.5.2","De bevestiging van de afdichtingelementen mag niet worden beïnvloed door de voegbeweging en de accumulatie van vuil (zand, stenen etc.). ","Er dient voldoende klemkracht te zijn tussen afdichtingsprofiel en randprofiel\n","5.5","-",null,"ETAG032-1 Annex L\nETAG032-4","Test",null,"",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B179,\".b\")","v":"v.5.5.2.b"},null,null,"Er dient voldoende ruimte te worden gecreeerd in de voegspleet ter hoogte van het afdichtingsprofiel dat ook bij een volledig gevuld afdichtingsprofiel geen uitdrukken en of uitrekken van het rubber kan optreden, dan wel dat het rubber scheurt","5.5","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op correcte detaillering"]
[null,"5.5.3","Het daarbij behorende onderhoud dient te zijn beschreven in het beheer- en onderhoudsplan (zie hoofdstuk 9).",null,null,null,null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets of noodzakelijk onderhoud is beschrevenin B&O-plan"]
["v.5.5.6","5.5.6","De aansluiting tussen overgangsbalk en asfaltbeton dient waterdicht te zijn.","In geval van plaatsing van de voegovergang vóór het asfalteren: na asfalteren het contactvlak tussen asfaltbeton en voegovergangsbalk voorzien van bitumineuze vulling over een breedte van 18 mm.","5.5","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets op correcte detaillering","",""]
["v.5.6","5.6","Voegovergang dient gedurende de ontwerplevensduur bestand te zijn tegen aantasting die gevolgen heeft voor het functioneren ","","3.2","5.6.1, 5.6.2",null,"","Onderliggende eisen",null,"",""]
["v.5.6.1","5.6.1","Maatregelen dien getroffen te worden om corrosie te vookomen c.q te beperken","","5.6","5.6.1.1 t/m 5.6.1.7, 7.4.2, 7.4.3\n",null,null,"Onderliggende eisen",null,"",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B185,\".a\")","v":"v.5.6.1.1.a"},"5.6.1.1","Duurzaamheid van constructiestaal dient gewaarborgd te zijn met een adequaat conserveringssysteem met de volgende uitgangspunten:\n1) Corrosiviteitscategorie volgens ISO 9223: C5; \n2) Gedurende de ontwerplevensduur van de voegovergang dient geen groot onderhoud aan het conserveringssysteem noodzakelijk te zijn;\n3) Tegen het einde van de levensduur is corrosie toegestaan voor zover deze \nhet betrouwbaar functioneren van de voegovergang aantoonbaar niet beïnvloedt. \n4) Bij nieuwbouw en totale vervanging geldt een conserveringssysteem met duurzaamheidklasse “zeer hoog” met een levensduurverwachting van 40 jaar. In geval van een ontwerplevensduur van 25 jaar kan volstaan worden met een systeem een conserveringssysteem in duurzaamheidklasse “hoog\".\n\nDe leverancier verklaart welk systeem of systemen wordt toegepast en toont vooraf de duurzaamheid aan met de voor de materialen van dit systeem relevante normen en testen. "," ad 2)\nOnder groot onderhoud wordt verstaan: het geheel of gedeeltelijk verwijderen van conserveringslagen en kent doorgaans een grote uitvoeringstijd. \nKlein onderhoud betreft het lokaal bijwerken van onvolkomenheden, en kan in korte tijd uitgevoerd worden, gelijktijdig met het vervangen van onderdelen.\n\nad3)\nCorrosie is tegen het einde van de levensduur toegestaan het niet leidt tot falen van de functies genoemd in par 3.1. Daarbij moeten de gevolgen zijn beschouwd van materiaalverlies en de invloed daarvan op  de sterkte en de waterdichtheid. \nOver het algemeen zal de conservering op bereden delen door slijtage sneller degraderen dan in niet bereden delen. Dit is doorgaans niet van invloed op het functioneren, tenzij de conservering nodig is voor de vereiste stroefheid.\nWel dient rekening gehouden te worden met de invloed op de aangrenzende conservering in het niet bereden oppervlak. \n\n\n","5.6.1","5.6.1.1.1 t/m 5.6.1.1.10",null,"NEN EN 1090-2 art 10.1, Annex F\ninclusief aanvullingen in ROK par 7.20","Analyse","Analyse robuustheid systeem volgens normen.\nAnalyse materialen en laagdikte i.r.t. de beoogde ontwerplevensduur\n\n","ontwikkelfase",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B185,\".b\")","v":"v.5.6.1.1.b"},null,null,"ad4)\nDe navolgende systemen worden geacht geschikt te zijn:\nDuurzaamheidklasse “hoog”,  levensduursverwachting 25 jaar:  \n- Thermisch verzinken conform EN-ISO 1461\n- Een conserveringssysteem dat voldoet aan EN 12944 C5-I of C5-M, \n\nDuurzaamheidklasse “zeer hoog”, levensduurverwachting 40 jaar:\n-thermischverzinken met verhoogde zinklaagdikte volgens EN-ISO14713-1\n- Combinatie van thermisch verzinkt staal met een organische deklaag (“duplexsysteem”)\n- Duplexsysteem van een thermisch gespoten metalen zink/aluminium laag met een organische deklaag.\n\nIn bereden oppervlakken treed slijtage op die niet van invloed is op de levensduur omdat deze delen worden schoongereden.\nOntwerp op levensduur van niet bereden delen:\n- Levensduur organische deklaag: conform EN12944-5 (zie tabellen bijlage A.5)\n- Levensduur zinklaag: conform EN14713-1. afname zinklaag 4-8 μm per jaar\n(aanhouden 4 μm voor dichte zinklagen en 8 μm voor poreuze zinklagen)\n- Levensduur duplexsysteem = 1,5 x (levensduur metalieke laag + levensduur organische deklaag)\nZie EN12944-5 tabel A.7/A.8 voor geschikte duplexsystemen\n"]
["v.",null,null,null,null,null,null,null,"Onderliggende eisen"]
["v.5.6.1.1.1","5.6.1.1.1","5) Staaloppervlakken die in contact staan met beton dienen ten minste over de eerste 50mm voorzien te zijn van een volledig conserveringssysteem. In verband met de noodzakelijke aanhechting van beton en staal dient een conserveringssysteem gekozen te worden dat deze aanhechting aantoonbaar waarborgt. Het overige deel van het contactoppervlak hoeft niet voorzien te zijn van een conserveringssysteem\n","Bij gebruik van gegalvaniseerde staal moet de deklaag van zink voldoende passief zijn om\nchemische reacties met het cement te vermijden, of het beton moet worden samengesteld met cement dat geen nadelige invloed heeft op de binding met de gegalvaniseerde wapening. Een natuurlijke passivering van een deklaag van zink kan worden bereikt door producten  enige tijd buiten op te slaan. Doorgaans volstaat een periode van ongeveer vier weken. Directe passivering kan worden bereikt door de producten met deklaag in een passiveringsoplossing te dompelen.\n\nBij gebruik van verfsystemen dient de hechting bij afschuiving middels proeven te worden aangetoond","5.6.1.1","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste specificaties op tekening\n\nToets op testresulaten aanhechting verfsysteem (indien van toepassing)","ontwikkelfase"]
["v.5.6.1.1.2","5.6.1.1.2","6) Ter plaatse van de contactoppervlakken in voorgespannen verbindingen geldt dat de laagdikte minimaal 40 μm en maximaal 75μm dient te zijn,  tenzij wordt aangetoond dat de kruip door een hogere laagdikte niet leidt tot een kritische afname van de voorspanning. Het gebied waar de voorspanning effectief is tegen corrosie dient aantoonbaar te zijn. Delen die buiten het effectieve invloedsgebied van voorspanning vallen dienen voorzien te zijn van het volledige conserveringsysteem. Deze delen mogen geen invloed uitoefenen op werking van de voorgespannen verbinding.","In voorgespannen verbindingen dienen geen dikke lagen conservering toegepast te worden i.v.m. verlies aan voorspanning door kruipgedrag. Een beperkte conserveringsdikte is verantwoord omdat door de voorspanning een \"waterdichte steek\" ontstaat, mits voldaan wordt aan de eisen van de maximale steekmaat en de rechtheid/vlakheidseisen\n\nBij thermisch verzinken dient in relatie tot de te bereiken laagdikte rekening gehouden te worden met chemische samenstelling van het staal en de benodigde oppervlakteruwheid\n\nZo nodig dient een nabewerking plaats te vinden om oneffenheden en/of te dikke lagen te corrigeren\n.","5.6.1.1","-",null,"NEN-EN 1090-2\nNEN-EN 1993-1-8\nNEN-EN 10029\nISO 2768-2","Documentinspectie (review)","Inhoudelijke toets op het geometrisch ontwerp en fabikagespecificaties van de voorgespannen delen (steekmaat, vlakheid tolerantieklasse en laagdikte conservering)","ontwikkelfase"]
["v.5.6.1.1.3","5.6.1.1.3","7) Het conserveringssysteem dient te voldoen aan de aanvullende eisen in de ROK § 7.20 onder 10.1.",null,"5.6.1.1","5.6.1.1.3.1 t/m \n5.6.1.1.3.5"]
["v.5.6.1.1.3.1","5.6.1.1.3.1","7) Oppervlakken die worden geverfd moeten voldoen aan EN ISO 12944 (alle delen) en EN 1090-2 bijlage F + aanvulling in ROK art 7.20 onder 10.1","Alleen toepasbaar bij een ontwerplevensduur van 25 jaar","5.6.1.1","-",null,"-EN-ISO 12944\n-PSIBouw document SCON-2008-683-TCE, deel 2, bijlage 1A/1B\n- Code of Practise Metaalconservering SCON-2010-337-TCE","Analyse","Eisenanalyse van de betreffende van toepassing zijnde normen, waarbij wordt aangegeven hoe hieraan wordt voldaan","ontwikkelfase"]
["v.5.6.1.1.3.2","5.6.1.1.3.2","7) oppervlakken die van een metalen deklaag worden voorzien door thermisch spuiten moeten voldoen aan EN 14616,\nEN 15311 en EN1090-2 bijlage F +aanvullingen in de ROK par7.20 ondr 10.1;",null,"5.6.1.1","-",null,"NEN-ISO 2063\nEN 15311\nEN 14616\nOGOS-500-TRL\nOGOS-501-TRL\n","Analyse","Eisenanalyse van de betreffende van toepassing zijnde normen, waarbij wordt aangegeven hoe hieraan wordt voldaan","ontwikkelfase"]
["v.5.6.1.1.3.3","5.6.1.1.3.3","7) oppervlakken die van een metalen deklaag worden voorzien door thermsch verzinken: EN ISO 1461,\nEN ISO 14713-1, EN ISO 14713-2 en EN1090-2 bijlage F.","De levensduur is afhankelijk van de effectieve laagdikte ","5.6.1.1","-",null,"EN ISO 1461,\nEN ISO 14713-1, \nEN ISO 14713-2 .","Analyse","Eisenanalyse van de betreffende van toepassing zijnde normen, waarbij wordt aangegeven hoe hieraan wordt voldaan","ontwikkelfase"]
["v.5.6.1.1.3.4","5.6.1.1.3.4","7) oppervlakken die van een metalen deklaag worden voorzien door thermsch verzinken in combinatie met een organische deklaag (Duplexsysteem) moeten voldoen aan NEN-ISO 1461+ EN-ISO 12944-5 (natlaksysteem) of EN13438 / EN15773 (poederdeklagen)","Zie ook NEN5254. Deze regelt de\nafspraken die moeten worden gemaakt tussen opdrachtgever, verzinkerij en applicateur van de organische\ndeklaag. Daarnaast bevat deze norm aanvullende kwaliteitseisen voor de zinklaag, de voorbehandeling en\nde organische deklaag (verfsystemen, poederlakken en kunststof).","5.6.1.1","-",null,"NEN 5254\nEN-ISO 1461\nEN-ISO 12944-5\nEN 13438\nEN15773","Analyse","Eisenanalyse van de betreffende van toepassing zijnde normen, waarbij wordt aangegeven hoe hieraan wordt voldaan","ontwikkelfase"]
["v.5.6.1.1.3.5","5.6.1.1.3.5","7) oppervlakken die van een duplexsysteem van een thermisch gespoten metalen zink/aluminium laag met een organische deklaag worden vorzien moeten voldoen aan NEN-ISO 2063 + EN12944-5 (natlaksysteem) of EN13438/EN15773 (poederdeklagen). Het gehele systeem moet tevens voldoen aan OGOS-500-TRL en OGOS-501-TRL.\n","Zie ook NEN5254. Deze regelt de\nafspraken die moeten worden gemaakt tussen opdrachtgever, verzinkerij en applicateur van de organische\ndeklaag. Daarnaast bevat deze norm aanvullende kwaliteitseisen voor de zinklaag, de voorbehandeling en\nde organische deklaag (verfsystemen, poederlakken en kunststof).","5.6.1.1","-",null,"OGOS-500-TRL en OGOS-501-TRL\nNEN5254\nEN-ISO 2063\nEN 12944-5\nEN 13438\nEN15773","Analyse","Eisenanalyse van de betreffende van toepassing zijnde normen, waarbij wordt aangegeven hoe hieraan wordt voldaan","ontwikkelfase"]
["v.5.6.1.1.4","5.6.1.1.4","NEN-EN 1090-2 art 10.7: Oppervlakken die niet van een conservering zijn voorzien moeten worden gestraald of gestaalborsteld om losse walshuid te verwijderen en worden gereinigd om stof, olie en vet te verwijderen. Direct voorafgaand aan het aanbrengen van het beton moet eventuele losse roest, stof en\nander los bouwafval worden verwijderd door middel van reinigen.",null,"5.6.1.1","-",null,"NEN-EN 1090-2 art 10.7","Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste specificatie op tekening / fabricageinstructies, keuringsplan","ontwikkelfase"]
["v.5.6.1.1.5","5.6.1.1.5","NEN-EN 1090-2 art 10.2/ROK par 7.20 \nIn aanvulling op EN1090-2 par 10.2 (voorbewerking van stalen ondergronden) en tabel 22 moet de voorbewerkingsgraad van nieuwbouw staalondergronden voldoen aan P2, behalve de volgende onderstaande omschrijvingen uit tabel 1 van ISO 8501-3; deze\nmoeten voldoen aan voorbewerkingsgraad P3:\n2.1 afgeronde kanten\n2.2 randen gemaakt door ponsen, knippen, zagen en boren\n2.3 thermisch gesneden randen\n3.1 kuilen en kraters",null,"5.6.1.1","-",null,"NEN-EN 1090-2 art 10.2","Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste specificatie op tekening / fabricageinstructies, keuringsplan","ontwikkelfase"]
["v.5.6.1.1.6","5.6.1.1.6","De fabrikant dient per (sectie van de) voegovergang metingen te verrichten en registraties daarvan bij te houden om aan te tonen dat voldaan wordt aan de ontwerpeisen van het conserveringssysteem. ",null,null,null,null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op specificatie in keuringsplan en toetsing standaard meetprotocol","ontwikkelfase"]
["v.5.6.1.2.1","5.6.1.2.1","Voor RVS componenten dient de kwaliteit (werkstofnummer) 1.4404 of 1.4571 gebruikt te worden volgens EN 10088 of gelijkwaardig","","5.6.1","-",null,"EN 10088","Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste specificatie op tekening","ontwikkelfase",""]
["v.5.6.1.2.2","5.6.1.2.2","Voor RVS bouten dient de corrosiebestendigheid en materiaalkwaliteit minimaal A4-80 conform EN-ISO 3506-1 en -2 te zijn","","5.6.1","-",null,"EN-ISO 3506-1 \nEN-ISO 3506-2","Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste specificatie op tekening","ontwikkelfase",""]
["v.5.6.1.2.3","5.6.1.2.3","Roestvaststaal voor glijdoppervlakken in combinatie met PTFE dient te voldoen aan EN1337-2","Geldt alleen voor lamellenvoegovergangen","5.6.1",null,null,"EN1337-2","Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste specificatie op tekening","ontwikkelfase"]
["v.5.6.1.3.1","5.6.1.3.1","Alle koolstofstalen verbindingsmiddelen en afdichtings-/onderleg-/sluitringen dienen thermisch verzinkt te zijn volgens EN ISO 10684, waarbij de draad niet mag worden ondersneden.",null,"5.6.1","-",null,"EN ISO 10684.","Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste specificatie op tekening","ontwikkelfase",""]
["v.5.6.1.3.2","5.6.1.3.2"," Thermisch verzinkte bevestigingsmiddelen na montage voorzien van hetzelfde of gelijkwaardige conserveringssysteem als de te verbinden delen.","Hierbij gaat het om de bescherming van de contactvlakken onder de boutkop. Dit kan o.a. door bijvoorbeeld afgieten boutkopsparingen met een geschikte gietmassa.","5.6.1","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste specificatie op tekening","ontwikkelfase",""]
["v.5.6.1.4.1","5.6.1.4.1","Aluminiuim legeringen dienen minimaal een corrosieweerstand categorie B te hebben volgens ISo3522, tabel  C.1 of gelijkwaardig",null,"5.6.1",null,null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste specificatie op tekening","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B205)","v":"v.5.6.1.4.2"},"5.6.1.4.2","Contact tussen aluminium en betonmortel dient voorkomen te worden","Bij de reactie ontstaat waterstofgas met een negatieve invloed op de aanhechting","5.6.1",null,null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste specificatie op tekening","ontwikkelfase"]
["v.5.6.1.5","5.6.1.5","Minimale betondekking 30 mm bij betonstaal in (staalvezel)beton.","Indien de minimaal aan te houden betondekking niet kan worden gerealiseerd of gewaarborgd is toepassing van RVS wapening te overwegen. Zie verder de opmerking in par. 5.6.1.5 van RTD1007-2.","5.6.1","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste specificatie op tekening","ontwikkelfase",""]
["v.5.6.1.6","5.6.1.6","Corrosie als gevolg van verschillende materialen in een vochtige omgeving voorkomen door middel van isolatie.","Zie ook NEN-EN 1090-2 art 10.4 en NEN-EN-ISO 14713-1 §7.9\nEr moeten maatregelen worden genomen om spanningscorrosie, veroorzaakt door het contact tussen\nverschillende metalen, te voorkomen.\nAantasting van roestvast staal, als gevolg van contact met constructiestaal moet worden vermeden.","5.6.1","-",null,"EN1090-2 10.4, 6.3, 6.9 en 7.7.3.","Documentbeoordeling (toets)","Toets detaillering","ontwikkelfase",""]
["v.5.6.1.7","5.6.1.7","Spleetcorrosie voorkomen met adequate detaillering. Tussen stalen onderdelen mogen geen spleten en kieren aanwezig zijn die (al dan niet door capillairwerking) gevuld kunnen raken met water.","\n","5.6.1","5.6.1.7.1\n5.6.1.7.2\n5.6.1.7.3",null,"","Onderliggende eisen",null,null,""]
["v.5.6.1.7.1","5.6.1.7.1","Alle lassen die gevuld kunnen raken met water dienen volledig te zijn; kettinglassen of enkelzijdige lassen met spleten zijn niet toegestaan. ",null,"5.6.1.7","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets detaillering op tekening en onderbouwing eventuele noodzaak toepassing elastische kit","ontwikkelfase"]
["v.5.6.1.7.2","5.6.1.7.2","Bij modificaties van bestaande voegovergangen dienen spleten die niet bereikbaar voor lassen afgedicht te worden met een blijvend elastische kit",null,"5.6.1.7","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets detaillering op tekening en onderbouwing eventuele noodzaak toepassing elastische kit","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B211,\".a\")","v":"v.5.6.1.7.3.a"},"5.6.1.7.3","Tapgaten dienen aantoonbaar beschermd te zijn tegen vochtindringing.","Zowel lekkage vanaf de bovenzijde (via de boutkop) als via onderloopsheidin het contactvlak tussen de plaatdelen dient voorkomen te worden.\n\nLekkage van bovenaf:\n-Indien een thermisch verzinkte constructie wordt toegepast en wordt uitgegaan van het principe van een waterdichte steek, dient dit middels testen aantoonbaar gemaakt te worden, waarbij het verlies aan voorspanning door kruip en de vlakheid/rechtheidstolerantie in de analyse wordt meegenomen \n-Indien een duplexsysteem of verfsysteem wordt toegepast, dan dienen de boutgaten na montage te worden afgewerkt conform 5.6.1.3.2. Als alternatief kunnen de boutgaten ook afgegoten worden met duurzame gietmassa \n\nLekkage via de contactvlakken van de plaatdelen: \n- Indien wordt uitgegaan van het principe van een waterdichte steek, dient dit middels testen aantoonbaar gemaakt te worden, waarbij het verlies aan voorspanning door kruip in rekening wordt gebracht.\n- in andere gevallen maatregelen treffen zoals bijvoorbeeld het toepassen van rubber ringen","5.6.1.7","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets detaillering op tekening en onderbouwing ","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B211,\".b\")","v":"v.5.6.1.7.3.b"},null,null,null,"5.6.1.7",null,null,null,"Test","Waterdichtheid van de verbinding","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B213,\".a\")","v":"v.5.6.2.1.a"},"5.6.2.1","De voegovergang dient voldoende weerstand te hebben tegen overige fysische/chemische aantasting","De voegovergang dient gedurende de ontwerplevensduur voldoende weerstand te kunnen bieden tegen veroudering en schade door fysische aantastingsmechanismen.\nZoals:\n- (verhinderde) temperatuurvervormingen\n- vorst en vorst-dooi-cycli\n- UV-straling\n- Ozon\nDe duurzaamheid van de voegovergang mag niet worden verminderd door olie, brandstoffen en dooizouten in concentraties die verwacht kunnen worden bij normaal gebruik.","5.6","5.6.2.1.1, 5.6.2.1.2, 5.6.2.2, 5.6.2.3, 5.6.2.4",null,"","Analyse","Beschouwing kwalitatief en waar mogelijk kwantitatief, ondersteund door materiaaltesten","ontwikkelfase","","Analyserapport\nTestcertificaten"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B213,\".b\")","v":"v.5.6.2.1.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Onderliggende eisen"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B215)","v":"v.5.6.2.2"},"5.6.2.2","(staalvezel)beton dient te voldoen aan milieuklasse XC4, XD3, XF4 conform NEN EN 206-1/NEN 8005","","5.6.2","-",null,"NEN EN 206-1 \nNEN 8005","Documentbeoordeling (toets)","Beoordeling materiaalspecificatie, certificaat ","ontwikkelfase","","Toetsrapport;\nProductbladen"]
["v.5.6.2.3","5.6.2.3","Rubber en kunststoffen dienen te voldoen aan de eisen in bijlage 4",null,"5.6.2","B4",null,null,"Onderliggende eisen"]
["v.5.6.2.4.1","5.6.2.4.1","Bitumineuze materialen dienen te voldoen aan de eisen in RTD1007-4","In de RTD1007-4 worden geen eisen gesteld aan de eigenschappen van het bindmiddel alleen. Reden is dat het gekozen bindmiddel al dan niet met toevoegingen (de mortel) moet leiden tot een voegmassa waarmee voldoende ervaring is opgedaan dan wel welke leidt tot goede prestaties bij een laboratoriumproef. Het gaat vooral om het karakteriseren van het materiaal dat daarbij is gebruikt, zodat de eigenschappen bewaakt kunnen worden als onderdeel van bijvoorbeeld een productiecontrole of uitvoeringscontrole.","5.6.2","-",null,"RTD1007-4\nEN 14188-1","Documentbeoordeling (toets)","Beoordeling materiaalspecificatie , certificaat","ontwikkelfase"]
["v.5.6.2.4","5.6.2.4.2","Flexibele bitumineuze voegvullingen dienen te voldoen aan EN 14188-1 klasse F2.","Betreft de bitumineuze voegvulmateriaal tussen asfalt en voegovergang; deze dient te voldoen aan EN14188-1",null,null,null,"EN14188-1","Documentbeoordeling (toets)","Beoordeling materiaalspecificati, certificaat/prestatieverklaring","Ontwikkelfase"]
["v.5.7.1","5.7.1","Bij het ontwerp moet rekening worden gehouden met voldoende toegankelijkheid onder de voegovergang voor inspecties (en onderhoud), indien dit voor het toegepaste type noodzakelijk is. ","Betreft bovenliggende eis uit ROK 1.3 par 6.4 onder 5.2","3.3","5.7.1.1, 5.7.1.2, 5.7.1.3",null,null,"Onderliggende eisen"]
["v.5.7.1.1","5.7.1.1","Indien aan de onderzijde van voegovergang geluidsreducerende voorzieningen worden aangebracht, dienen deze zodanig te zijn ontworpen dat inspectie en onderhoud aan de onderzijde van de voegovergang niet wordt belemmerd voor zover relevant voor het betreffende type voegovergang. Voorzieningen dienen daartoe eenvoudig te (de)monteren zijn.","Dit is van toepassing op  lamellenvoegovergangen en vingervoegen","5.7.1","-",null,null,"Documentinspectie (review)","Beoordeling van de detaillering en werking van het systeem bij alle voegopeningen","ontwikkelfase"]
["v.5.7.1.2","5.7.1.2","Het ontwerp van de voegovergang dient zodanig te zijn dat vuil niet ophoopt, of dat de toegankelijkheid zo is dat vuil eenvoudig kan worden verwijderd.","De uitvoeringswijze hiervan aangeven in het beheer- en onderhoudsplan (zie par 9.1).","5.7.1","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Beschouwing of toets op de wijze waarop de voeg kan worden gereinigd en onderdelen kunnen worden vervangen.","ontwikkelfase","","B&O-plan"]
["v.5.7.1.3","5.7.1.3","Indien een hemelwaterafvoersysteem onderdeel uitmaakt van de voegovergang, dan dient dit systeem voorzien te zijn opvangputten met zandvang. Deze dienen eenvoudig te kunnen worden geleegd/gereinigd vanaf een goed toegankelijke locatie die afgestemd is op het overige regulier/periodieke vaste onderhoud aan de weg","Dit is van toepassingen op vingervoegen en lamellenvoegen. \nNormaal wordt geen vast onderhoud uitgevoerd aan de onderzijde van de brug en wordt het vaste onderhoud (reinigen van goten, putten en kolken) van bovenaf uitgevoerd. De voegovergang dient daarom aan de bovenzijde te worden voorzien van luiken en doorspuitpunten.","5.7.1","-",null,null,"Documentinspectie (review)","Beoordeling van de detaillering en werking van het systeem bij alle voegopeningen","ontwikkelfase"]
[]
["v.5.7.2","5.7.2","Onderdelen van voegovergangen met een kortere levensduur dan die vanet kunstwerk dienen vervangbaar te zijn ","Zie ook bovenliggende eis uit de de ROK 1.3 par 6.4 onder 5.3","3.2","5.7.2.1\n5.7.2.2\n5.7.2.3",null,null,"Onderliggende eisen"]
["v.5.7.2.1","5.7.2.1","Vervangbare onderdelen dienen met een geringe verkeershinder en binnen de werkbare uren (WBU) zoals deze op het traject gelden, te kunnen worden vervangen. In het contract kunnen nadere eisen hiervoor zijn opgenomen.",null,"3.3","7.7.1\n7.7.2",null,null,"Analyse","Gedetailleerde beschouwing van de vervangbaarheid (objectspecifiek)","Ontwerpfase"]
[null,null,null,null,null,null,null,null,"Onderliggende eisen"]
["v.5.7.2.2","5.7.2.2","Rubber en kunststofdelen dienen toegankelijk en gemakkelijk vervangbaar te zijn zonder schade te veroorzaken aan de voegovergangsconstructie inclusief conservering.","","3.3","7.7.1\n7.7.2",null,"","Analyse","Gedetailleerde beschouwing van de vervangbaarheid (objectspecifiek)","ontwikkelfase",""]
["v.5.7.2.3","5.7.2.3","Voorgespannen onderdelen dienen gemakkelijk te ontspannen en herspannen te zijn.","O.a. door preventieve maatregelen te nemen om vastzitten van bouten door oxidatieproducten te voorkomen.\nTevens dient beschadiging van de draad voorkomen te worden","3.3","7.7.1\n7.7.2",null,"","Analyse","Gedetailleerde beschouwing van de vervangbaarheid (objectspecifiek)","ontwikkelfase",""]
["v.6",6,"Toegepaste materialen dienen tenminste te voldoen aan minimum eisen","","5.2","6.1, 6.2, 6.3.1.1, 6.3.1.2, 6.3.2, 6.3.3, 6.4, 6.5",null,null,"Onderliggende eisen",null,"ontwikkelfase",""]
["v.6.1","6.1","Stalen onderdelen dient te voldoen aan de eisen in EN1090-2 en de aanvullingen/wijzigingen in de ROK (par 7.20) en de RTD1007-2",null,"3.2, 3.3.4","6.1.1.1 t/m 6.1.1.5\n6.1.2.1 t/m 6.1.2.3\n6.1.3",null,null,"Onderliggende eisen",null,"ontwikkelfase"]
["v.6.1.1","6.1.1","Gewalst staal dient in overeenstemming te zijn met de eisen van EN 10025.",null,"6.1","6.1.1.1\n6.1.1.2",null,null,"Onderliggende eisen"]
["v.6.1.1.1","6.1.1.1","Gelaste en/of dynamisch belaste delen minimaal kwaliteit S235 J2+N of AR of S355 J2+N of AR conform EN 10025-2, geleverd met een 3.1 certificaat volgens EN 10204. aanhouden","ROK par. 7.20 sub 1 en 5.3.1  staat toepassing van Staalsoorten boven S355 niet toe","6.1.1","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets uitvoeringsspecificatie, fabricagetekening\n","ontwikkelfase",""]
["v.6.1.1.2","6.1.1.2","Niet-gelaste statisch belaste delen mogen vervaardigd zijn uit S235 J0 en S355 J0 met een 2.2 certificaat. Deze eisen dienen te worden geverifieerd voor iedere charge.",null,"6.1.1","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets uitvoeringsspecificatie, fabricagetekening\n","ontwikkelfase"]
["v.6.1.1.3","6.1.1.3","ROK §7.20 sub 5.3.1: Voor toepassingen waarbij het staal in de eindtoestand koudvervormd is, moeten staalsoorten met de type aanduiding “C” toegepast worden.","EN1090-2 art 5.3.1:\nStaalproducten die zijn bedoeld om te worden gebruikt in de fabricage van koudgevormde onderdelen\nmoeten eigenschappen hebben die voldoen aan de vereiste geschiktheid voor het proces van het koudvervormen","6.1","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets uitvoeringsspecificatie, fabricagetekening","ontwikkelfase"]
["v.6.1.1.4","6.1.1.4","ROK §7.20 sub 5.3.1: Een kerfslagwaarde van minimaal 27 J moet worden gegarandeerd bij een TEd\nvolgens NEN-EN 1993-1-10+NB van maximaal -20ºC (tenzij uit toepassing van\nNEN-EN 1993-1-10+NB een strengere eis volgt). De kerfslagwaarden in andere\nrichtingen dan de walsrichting (uitgezonderd de dikte richting) moeten minimaal\n75% bedragen van de vereiste waarden in de walsrichting (gemiddeld én\nindividueel).",null,"6.1","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets uitvoeringsspecificatie, fabricagetekening","ontwikkelfase"]
["v.6.1.1.5","6.1.1.5","ROK par 7.20 sub 5.3.1:\nIndien de constructie of het constructieonderdeel dompel- (thermisch) verzinkt wordt, moeten hiervoor aanvullende eisen worden gesteld","Zie EN-ISO 14713-2 par en EN10025-2 par 7.4.3","6.1","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets uitvoeringsspecificatie, fabricagetekening","ontwikkelfase"]
["v.6.1.1.6","6.1.1.6","EN1090-2 art 5.4: \nStalen gietstukken moeten voldoen aan de eisen in EN 10340. + aanvullende eisen in ROK par 7.20 sub 5.4",null,"6.1","-",null,"EN10340/ROK","Documentbeoordeling (toets)","Toets uitvoeringsspecificatie, fabricagetekening","ontwikkelfase"]
["v.6.1.2.1","6.1.2.1","Lasmaterialen dienen gekeurd te zijn door een onafhankelijke keuringsinstantie.","","6.1","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets keuringsdocument en uitvoeringsspecificatie","ontwikkelfase",""]
["v.6.1.2.2","6.1.2.2","Voldaan dient te worden aan de eisen van de EN1090-2 en ROK par 7.20 \n\nEN1090-2 art 5.5: \nAlle lastoevoegmaterialen moeten voldoen aan de eisen van EN 13479 en de van toepassing zijnde\nproductnorm zoals weergegeven in tabel 5 van EN1090-2  en moeten geschikt zijn voor het lasproces, het te lassen materiaal en de lasprocedure",null,"6.1","-",null,"EN1090-2\nEN13479","Documentbeoordeling (toets)","Toets lasmethodekwalificatie en lasmethodebeschrijving\nCE-markering lastoevoegmateriaal","ontwikkelfase"]
["v.6.1.3","6.1.3","Bevestigingmaterialen dienen te voldoen aan de eisen in de EN1090-2 en de aanvullende eisne in de ROK par 7.20  en RTD1007-2",null,"6.1","6.1.3.1 t/m 6.1.3.11",null,null,"Onderliggende eisen"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B241,\".a\")","v":"v.6.1.3.1.a"},"6.1.3.1","(Voorspan) bouten etc. dienen te zijn van de kwaliteiten 8.8 of 10.9 volgens EN ISO 898 in thermisch verzinkte uitvoering. Bevestigingsmaterialen met de kwaliteit 10.9 dienen bovendien te voldoen aan de ROK §7.20 (zie aanvulling op art 5.6.1)","Bij thermisch verzinkte bouten met een treksterkte groter of gelijk aan 1000 N/mm2\nmoeten per charge minimaal de volgende proeven worden uitgevoerd:\n• 3 x trekproef en 3 x belastingproef van de bout-moer combinatie, waarbij boven\nde moer 2 volle draadgangen aanwezig zijn.\n• Belastingproef volgens NEN-EN-ISO 898-1 paragraaf 8.5.\nDe waarden van de trekproef moeten voldoen aan NEN-EN ISO 898-1 tabel 6.\n• 3 x hardheidsmeting volgens voorschrift NS CTO 3L10314254 d.d. 840807, de\nhardheid mag niet meer dan 370 HV 0,3 bedragen.\n• Opkoling, volgens NEN-EN ISO 898-1 paragraaf 8.9.1.5 mag niet optreden.","6.1.3","-",null,"EN ISO 898","Documentbeoordeling (toets)","Toets uitvoeringsspecificatie,  materiaalspecificatie\nkeuringsplan","ontwikkelfase"]
["v.6.1.3.2","6.1.3.2","Toe te passen (voorspan)bouten dienen geleverd te worden met een 3.1 certificaat volgens EN 10204.  ",null,"6.1.3","-",null,"EN10204","Documentbeoordeling (toets)","Toets uitvoeringsspecificatie,  materiaalspecificatie\nkeuringsplan","ontwikkelfase"]
["v.6.1.3.3","6.1.3.3","Bij het toepassen van tapgaten in een bevestiging dient rekening gehouden te worden met de compatibiliteit van de schroefdraden.\nDe diepte van de tapgaten moet voldoende uitloop mogelijk maken. De tapgaten moeten aan de onderzijde ontoegankelijk zijn voor mortel etc.  \n","De schroefdraad dient compatibel te zijn met de thermisch verzinkte bouten. De wrijving in de schriefdraad dient tot een minimum beperkt te worden.\n\nTussen het uiteinde van de bout en het einde van het tapgat dient bij voorkeur 0,3 x d ruimte te zitten iv.m. toleranties en onverhoopte vuilinsluiting. Hiermee kan worden voorkomen dat de bouten onvoldoende voorspanning hebben doorat het aandraaimoment wordt bereikt op  vastlopen van de bout","6.1.3","-",null,"EN 1090-2 ","Documentbeoordeling (toets)","Toets detaillering en uitvoeringspecificatie, fabricagetekening","ontwikkelfase",""]
["v.6.1.3.4","6.1.3.4","Niet voorgespannen bouten dienen geborgd te worden indien een risico bestaat dat ze los kunnen raken als gevolg van trillingen. \nEr dient bij niet-voorgespannen bouten een sluitring aangebracht te worden aan de zijde waar aangedraaid wordt. ","EN1090-2 par 5.6.8 Borgvoorzieningen:\nIndien vereist moeten de borgvoorzieningen, zoals gangbare voorspanmoeren of andere soorten bouten die\nhet losraken van de combinatie als gevolg van stoten of substantieel trillen effectief voorkomen, zijn\ngespecificeerd.\nTenzij anders gespecificeerd mogen producten volgens EN ISO 2320, EN ISO 7040, EN ISO 7042,\nEN ISO 7719, EN ISO 10511, EN ISO 10512 en EN ISO 10513 worden toegepast","6.1.3","-",null,"EN 1090-2 ","Documentbeoordeling (toets)","Toets detaillering en uitvoeringspecificatie, fabricagetekening","ontwikkelfase",""]
["v.6.1.3.5","6.1.3.5","Bij voorgespannen bouten dienen sluitringen onder de kop en de moer te worden aangebracht.",null,"6.1.3","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets detaillering en uitvoeringspecificatie, fabricagetekening","ontwikkelfase"]
["v.6.1.3.6","6.1.3.6","EN1090-2 par 5.6.4:\nConstructieve boutsets van hoge sterkte ten behoeve van voorspannen moeten van het HV-systeem zijn. Ze moeten voldoen aan de eisen van EN 14399-1 en EN14399-4.","","6.1.3","-",null,"EN 14399-1 \nEN 14399-4","Documentbeoordeling (toets)","Toets detaillering en uitvoeringspecificatie, fabricagetekening","ontwikkelfase",""]
["v.6.1.3.7","6.1.3.7","EN1090-2 par 5.6.4\nRoestvaststalen bouten mogen niet worden gebruikt in voorgespannen toepassingen ","","6.1.3","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets detaillering en uitvoeringspecificatie, fabricagetekening","ontwikkelfase",""]
["v.6.1.3.8","6.1.3.8","EN1090 par 5.6.5 /ROK:\nDirecte spanningsaanduiders inclusief bijbehorende sluitringen zijn niet toegestaan\n",null,"6.1.3","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets detaillering en uitvoeringspecificatie, fabricagetekening","ontwikkelfase"]
["v.6.1.3.9","6.1.3.9","EN1090-2 par 8.2.2\nDe nominale middellijn van een verbindingsmiddel gebruikt voor constructief verbinden met bouten moet ten minste M12 zijn ","","6.1.3","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets detaillering en uitvoeringspecificatie, fabricagetekening","ontwikkelfase",""]
["v.6.1.3.10","6.1.3.10","EN1090 par 8.5.2\nDe boutlengte moet zo worden gekozen dat na het aanspannen aan de volgende eisen voor uitsteken van de bout buiten het vlak van de moer en de draadlengte wordt voldaan.\n- De uitsteeklengte moet ten minste de lengte van één draadgang zijn, gemeten van de buitenkant van de\nmoer tot het einde van de bout voor voorgespannen en niet-voorgespannen sets.\n-Als het de bedoeling is dat in een verbinding de afschuifcapaciteit van de boutschacht zonder draad wordt\ngebruikt, dan moeten de maten van de bout zo zijn gespecificeerd dat ze rekening houden met lengtetoleranties van het gedeelte zonder draad.\n-Bij niet-voorgespannen bouten moet ten minste één volle draadgang (in aanvulling op de draaduitloop) ruimte blijven tussen het oplegvlak van de moer en het gedeelte van de boutschacht zonder draad.\n- Bij voorgespannen bouten volgens EN 14399-4 en EN 14399-8 moeten de klemlengten in overeenstemming\nzijn met die als voorgeschreven in tabel A.1 van EN 14399-4:2005.","","6.1.3","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets detaillering en uitvoeringspecificatie, fabricagetekening","ontwikkelfase",""]
["v.6.1.3.11","6.1.3.11","Sluitringen toegepast onder de boutkoppen van voorgespannen bouten moeten van een afschuining volgens\nEN 14399-6 zijn voorzien en worden gepositioneerd met de afschuining tegen de boutkop. Sluitringen\nvolgens EN 14399-5 mogen alleen onder moeren worden gebruikt.","","6.1.3","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets detaillering en uitvoeringspecificatie, fabricagetekening","ontwikkelfase",""]
["v.6.2","6.2","Onderdelen van beton en daarin opgenomen wapening en de verankeringen dienen te voldoen aan de eisen in de ROK (Hoofdstuk 6) en de RTD1007-2","","3.2, 3.3.4","6.2.1.1, 6.2.1.2,\n6.2.2, 6.2.3.1, 6.2.3.2, 6.2.4.1, 6.2.4.2, 6.2.4.3, 6.2.5.1\n6.2.5.2, 6.2.5.3",null,"","Onderliggende eisen","",null,""]
["v.6.2.1.1","6.2.1.1","De potentiele hecht-/treksterkte van de aangrenzende betonconstructie mag niet lager zijn dan 1,5 MPa.","","6.2","-",null,"NEN-EN 1542","Documentbeoordeling (toets)","Toets uitvoeringspecificatie, uitvoeringstekening, keuringsplan","ontwikkelfase",""]
["v.6.2.1.2","6.2.1.2","Betonreparaties uitvoeren met reparatiemortel die ten minste voldoet aan NEN-EN 1504-3, klasse R3.","Bijvoobeeld uitvullingen,bijvoorbeeld bij bitumineuze voegovergangen.\nNiet gebruikte boorgaten dienen ook met een geschikte gietmortel te worden gevuld ","6.2","-",null,"NEN-EN 1504-3","Documentbeoordeling (toets)","Toets uitvoeringspecificatie, uitvoeringstekening, keuringsplan","ontwikkelfase",""]
["v.6.2.2","6.2.2","Niet direct bereden beton dient een  minimum druksterkte bij ingebruikname te hebben van C35/45","","6.2","-",null,"NEN206-1/NEN8005","Documentbeoordeling (toets)","Toets uitvoeringspecificatie, uitvoeringstekening, keuringsplan","ontwikkelfase",""]
["v.6.2.3.1","6.2.3.1","Direct bereden beton dient vervaardigd te zijn uit staalvezelbeton volgens BRL 5060, taaiheidsklasse 3, kleur Antraciet.","","6.2","-",null,"BRL 5060","Documentbeoordeling (toets)","Toets uitvoeringspecificatie, uitvoeringstekening, keuringsplan\nmateriaalcertificaat","ontwikkelfase",""]
["v.6.2.3.2","6.2.3.2","De karakteristieke druksterkte van het staalvezelbeton mag bij ingebruikname niet lager zijn dan 30 MPa.","Afhankelijk van de beschikbare inbouwtijd dient een geschikte mortel gekozen te worden","6.2","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets uitvoeringspecificatie, uitvoeringstekening, keuringsplan\nmateriaalcertificaat","ontwikkelfase",""]
["v.6.2.4.1","6.2.4.1","Alleen betonstaal B500B of B500C volgens NEN 6008 toepassen en leveren met certificaat conform BRL0501","","6.2","-",null,"NEN6008, BRL0501","Documentbeoordeling (toets)","Toets uitvoeringspecificatie, uitvoeringstekening, keuringsplan\nmateriaalcertificaat","ontwikkelfase",""]
["v.6.2.4.2","6.2.4.2","Betonstaal moet voldoen aan de vermoeiingseisen zoals die als uitgangspunt in de ontwerpberekeningen zijn gehanteerd.","Voor van de rol gericht materiaal betekent dit in de praktijk dat dient te worden aangetoond dat het geleverde staal voldoet aan de vermoeiingseisen indien in het ontwerp een hogere waarde voor 2σa is aangehouden dan 100 MPa.","6.2","-",null,"NEN6008, BRL0501","Documentbeoordeling (toets)","Toets uitvoeringspecificatie, uitvoeringstekening, keuringsplan\nmateriaalcertificaat","ontwikkelfase",""]
["v.6.2.4.3","6.2.4.3","Minimale buigdoorn volgens de nationale bijlage bij NEN-EN 1992-1-1.","Zie par 8.3. Buigdoorn min 4 x Ø (t/m Ø16 mm)","6.2","-",null,"NEN-EN 1992-1-1/NB\nart. 8.3","Documentbeoordeling (toets)","Toets uitvoeringspecificatie, uitvoeringstekening, keuringsplan\nmateriaalcertificaat","ontwikkelfase",""]
["v.6.2.4.4","6.2.4.4","Zolang wapeningsstaal nog niet met CE-markering kan worden geleverd dient het met productcertificaat geleverd te worden conform BRL0501 of een gelijkwaardig certificaat.",null,"6.2",null,null,"BRL0501","Documentbeoordeling (toets)","Toets uitvoeringspecificatie, uitvoeringstekening, keuringsplan\nmateriaalcertificaat","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B262,\".a\")","v":"v.6.2.5.1.a"},"6.2.5.1","Achteraf aangebrachte verankeringsystemen dienen te voldoen aan CEN/TS 1992-4-5 en achteraf aangebrachte verbindingen met wapening dienen te voldoen aan EOTA Technical Report 23.  De geschiktheid m.b.t. vermoeiing dient op een andere wijze te worden aangetoond ",null,"6.2","7.3.1",null,"ETAG 001\nEOTA TR23","Documentbeoordeling (toets)","Toets op documentatie leverancier (CE) en aanvullende verificatie m.b.t. vermoeiing\n\nToets uitvoeringsspecificatie, keuringsplan","ontwikkelfase",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B262,\".b\")","v":"v.6.2.5.1.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Onderliggende eisen"]
["v.6.2.5.2","6.2.5.2","Mechanische eigenschappen van ingestorte mechanische verbindingen van betonstaal dienen overeen te komen met de ontwerpuitgangspunten en dienen te voldoen aan BRL0504.",null,"6.2","-",null,"BRL0504","Documentbeoordeling (toets)","Toets op documentatie leverancier (CE) en aanvullende verificatie m.b.t. vermoeiing\n\nToets uitvoeringsspecificatie, keuringsplan","ontwikkelfase",""]
["v.6.2.5.3","6.2.5.3","EN1090-2 par 5.7:\nDeuvels ten behoeve van stiftlassen voldoen aan de eisen van EN ISO 13918.",null,"6.2","-",null,"EN-ISO 13918","Documentbeoordeling (toets)","Toets uitvoeringspecificatie, uitvoeringstekening, \ncertificaat","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B266,\".a\")","v":"v.6.3.1.1.a"},"6.3.1.1","Afdichtingsprofielen dienen te voldoen aan de eisen in bijlage 4, tabel B4.1","Over het algemeen worden CR, SBR en EPDM beschouwd als geschikte materialen voor afdichtingsrubbers bij gebruik tussen -25 °C en +45 °C.","3.3.1, 5.5.1\n","B4.1.1 t/m B4.1.10",null,"RTD1007-2 bijlage 6","Documentbeoordeling (toets)","Beoordeling of certificaten in overeenstemming zijn met de genoemde normen","ontwikkelfase",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B266,\".b\")","v":"v.6.3.1.1.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Onderliggende eisen"]
["v.6.3.1.2","6.3.1.2","De dikte van het afdichtingprofiel dient minimaal 4 mm te zijn",null,"3.3.1, 5.5.1\n","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets de dikte van het rubberprofiel en de fabricagetoleranties","ontwikkelfase",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B269,\".a\")","v":"v.6.3.2.a"},"6.3.2","Rubber matten dienen te voldoen aan de eisen in bijlage 4, tabel B4.2","Alleen van toepassing op mattenvoegovergangen\n\nVoor rubber matten kunnen de functionele eisen niet direct worden vertaald naar eisen voor materiaaleigenschappen. Daarom zijn in tabel B4.2 alleen de relevante eigenschappen gegeven en is waar relevant een indicatie gegeven voor de geschiktheid van de materialen. De eisen dienen door de leverancier te worden bepaald/afgeleid op basis van de gehanteerde uitgangspunten in analyses en de componenten zoals die toegepast zijn bij testen conform ETAG032-5. Op basis van initiële typetesten kunnen de prestaties worden aangetoond, die als uitgangspunt gelden voor de fabrieksproductiecontrole. Fabrieksproductiecontrole kan zich beperken tot een het testen van de belangrijkste materiaaleigenschappen, waarmee de conformiteit met de bij de typetesten gebruikte componenten kan worden geverifieerd.","3.3.1","B4.2",null,null,"Test","Typetest","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B269,\".b\")","v":"v.6.3.2.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Onderliggende eisen"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B271,\".a\")","v":"v.6.3.3.a"},"6.3.3","Opleggingen, aandrukveren en stuurveren voor lamellenvoegovergangen dienen te voldoen aan bijlage 4, tabel B4.3, B4.4 en/of B4.5 en dienen geleverd te zijn met een 3.1 certificaat (rubber onderdelen) / 2.2 certificaat (plastic onderdelen)","Alleen van toepassing op lamellenvoegovergangen\n\nVoor deze onderdelen kunnen de functionele eisen niet direct worden vertaald naar eisen voor materiaaleigenschappen. Daarom zijn in tabel B4.3, B4.4 en B4.5 alleen de relevante eigenschappen gegeven en is waar relevant een indicatie gegeven voor de geschiktheid van de materialen. De eisen dienen door de leverancier te worden bepaald/afgeleid op basis van de gehanteerde uitgangspunten in analyses en de componenten zoals die toegepast zijn bij de testen voor de dynamische beoordeling (zie bijlage 5). Op basis van initiële typetesten conform ETAG032-8 kunnen de prestaties worden aangetoond, die als uitgangspunt gelden voor de fabrieksproductiecontrole. Fabrieksproductiecontrole kan zich beperken tot een het testen van de belangrijkste materiaaleigenschappen en inspectie van de uitvoering, waarmee de conformiteit met de bij de typetesten gebruikte componenten kan worden geverifieerd.","3.3.1","6.3.3.1\n6.3.3.2\nB4.3\nB4.4\nB4.5",null,null,"Onderliggende eisen"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B272)","v":"v.6.3.3.1"},"6.3.3.1","Bij typetesten dienen de volgende eigenschappen te worden onderzocht:\ndraagvermogen inclusief kruip- en relaxatiegedrag;\nwrijving (tijdens translatie en/of rotatie);\nslijtage (door translatie en/of rotatie);\nvermoeiing;\nafschuifstijfheid (indien relevant).",null,"6.3.3",null,null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Inhoudelijke toets van de uitgevoerde typetest en daarvan afgeleide materiaaleigenschappen voor FPC","ontwikkelfase"]
["v.6.3.3.2","6.3.3.2","Bij fabriekscontrole dienen naast de materiaaltesten volgens bijlage 4 de volgende\ncontroles en testen op het geproduceerde onderdeel plaats te vinden:\ngeometrie (binnen toleranties ontwerp);\nkracht-indrukkingsproef op 10% van de gefabriceerde onderdelen.",null,"6.3.3",null,null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op materiaalspecificaties en keuringsplan fabricage","ontwikkelfase"]
["v.6.4","6.4","De geschiktheid van materialen voor flexibele voegovergangen en verborgen\nvoegovergangen (in combinatie met de verhardingsconstructie) dient door middel\nvan testen te worden vastgesteld.","Voor deze onderdelen kunnen de functionele eisen niet direct worden vertaald naar\neisen voor materiaaleigenschappen. Zie RTD1007-4 en ETAG032-3 voor richtlijnen\nm.b.t. eigenschappen en gangbare testmethoden voor flexibele voegovergangen.","3.2, 3.3.4","-",null,"ETAG032-2/3\nRTD1007-4","Test"]
[null,null,null,null,null,null,null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op materiaalspecificaties en keuringsplan","ontwikkelfase"]
["v.6.5","6.5","Eventueel aan te brengen slijtlagen op voegovergangen voor het verkrijgen van\nvereiste stroefheid dienen te voldoen aan RTD1015",null,6,"-",null,"BRL9143","Documentbeoordeling (toets)","Toets op materiaalspecificaties en keuringsplan","ontwikkelfase"]
["v.7.1.2","7.1.2","De uitvoering op de bouwplaats dient door de leverancier, of een door de leverancier\naangewezen vertegenwoordiger, te worden geïnspecteerd en goedgekeurd.",null,"-","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op werkinstructie/ keuringsplan","ontwikkelfase"]
["v.7.2.1","7.2.1","Het sloopwerk dat wordt uitgevoerd vooruitlopend op het aanbrengen van de  voegovergang mag geen gevolgschade veroorzaken die een risico vormt voor het draagvermogen en duurzaamheid van de hoofdconstructie als geheel. ","Sloopwerk dient zorgvuldig te geschieden door inzet van deskundig personeel en geschikt materieel. Er dient voldoende uitvoeringstijd beschikbaar te zijn om het sloopwerk goed uit te voeren","3.2","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie (sloopplan) en keuringsplan","ontwikkelfase"]
["v.7.2.2","7.2.2","Indien ter plaatse van de voegsponning (rand)schade is ontstaan, dan dient deze rand zodanig voorbehandeld te worden dat de optredende spanningen aan de ondergrond kunnen worden overgedragen overeenkomstig de uitgangspunten van de ontwerpberekening.","Aandachtspunten hierbij zijn de reinheid, ruwheid en vochtigheid van de ondergrond en een goede inkadering van de reparatieranden. In NEN-EN 1504-10 geven hoofdstuk 7 en Annex A.7 hiervoor richtlijnen.","4.2.1.10","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie en keuringsplan","ontwikkelfase"]
["v.7.3.1","7.3.1","Ingelijmde ankers/wapeningsstekken dienen te worden aangebracht door BRL 0509 gecertificeerde applicateurs of door applicateurs in bezit van een gelijkwaaridg certificaat. Indien twijfel bestaat of de uitvoering heeft plaatsgevonden in overeenstemming met de leverancier dient beproeving op ten minste 3% van de aangebrachte ankers plaats te vinden. Hiervoor geldt de procedure zoals opgenomen in de ROK met betrekking tot de EN1992-4-5.",null,"6.2.5.1","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie en keuringsplan, procescertificaat uitvoerend bedrijf","ontwikkelfase"]
["v.7.3.2","7.3.2","Uitvoering van betonwerk dient plaats te vinden conform EN 13670 inclusief In aanvulling/afwijking hierop in de RTD1007-2 n",null,"5.2","7.3.2.1 t/m 7.3.2.10",null,"NEN-EN 13670","Onderliggende eisen"]
["v.7.3.2.1","7.3.2.1","Lassen (inclusief hechtlassen) van betonstaal is alleen toegestaan indien in het ontwerp rekening is gehouden met de afname van de mechanische (vermoeiings)eigenschappen conform EN1992-1-1 §6.8.",null,"7.3.2\n5.2.3.3.7","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie en keuringsplan","ontwikkelfase"]
["v.7.3.2.2","7.3.2.2","De uitvoering van constructieve (kracht)lasverbindingen van betonstaal dient plaats te vinden conform NPR2053. ","Voor het fixeren van delen van de voegovergang aan de onderliggende betonconstructie verdient het aanbeveling extra (stek)wapening toe te passen. ","7.3.2","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie en keuringsplan","ontwikkelfase"]
["v.7.3.2.3","7.3.2.3","Het buigen van betonstaal bij temperaturen beneden -5 °C en het buigen in combinatie met verhitting van de staven is niet toegestaan",null,"7.3.2","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie en keuringsplan","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B285)","v":"v.7.3.2.4"},"7.3.2.4","Herbuigen van betonstaal is niet toegestaan.",null,"7.3.2","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie en keuringsplan","ontwikkelfase"]
["v.7.3.2.5","7.3.2.5","Bij stortnaden dient de cementhuid over het gehele contactoppervlak, met inbegrip van de betondekkingszone, te worden verwijderd",null,"7.3.2","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie en keuringsplan","ontwikkelfase"]
["v.7.3.2.6","7.3.2.6","Het toepassen van verloren bekisting is niet toegestaan",null,"7.3.2","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie en keuringsplan","ontwikkelfase"]
["v.7.3.2.7","7.3.2.7","Bekisting in de voegspleet mag geen opspankrachten veroorzaken die schade kunnen veroorzaken aan de verhardende voegbalken.",null,"7.3.2","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie en keuringsplan","ontwikkelfase"]
["v.7.3.2.8","7.3.2.8","Er dient voldaan te worden aan de eisen van § 5.3.3 door middel van het direct op de juiste hoogte afwerken van de staalvezelbeton. Het later corrigeren van onvlakheden buiten de toleranties door middel van een separate uitvulling/slijtlaag is niet toegestaan.",null,"7.3.2","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie en keuringsplan","ontwikkelfase"]
["v.7.3.2.9","7.3.2.9","Het betonoppervlak dient direct na afwerken te worden afgedekt met een plastic folie. De folie dient zodanig aangebracht te worden dat geen luchtstroom onder de folie kan optreden. Indien dit niet geheel kan worden uitgesloten dient het betonoppervlak eerst te worden afgedekt met natte jute. De folie mag verwijderd worden nadat de vereiste karakteristieke druksterkte van 30 MPa bereikt is. ",null,"7.3.2","-",null,"NEN-EN 13670","Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie en keuringsplan","ontwikkelfase"]
["v.7.3.2.10","7.3.2.10","Krimpscheuren ≥ 0,2 mm en watervoerende scheuren, ongeacht de scheurwijdte, dienen te worden geïnjecteerd d.m.v. een geschikte injectiemethode met een daartoe geëigend injectiemateriaal dat voldoet aan EN 1504-5. De reparatie dient te worden uitgevoerd door BRL-3201 gecertificeerde applicateurs, of door applicateurs in bezit van een gelijkwaardig certificaat.\n\n",null,"7.3.2","-",null,"BRL3201\nEN 1504-3","Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie en keuringsplan","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B292,\".a\")","v":"v.7.4.1.a"},"7.4.1","Staalconstructies dienen te zijn vervaardigd volgens EN 1090-2 en de aanvullende\neisen in ROK §7.20. Voor delen die de verkeersbelasting dragen geldt\nuitvoeringsklasse 3 (EXC3); voor overige delen, zoals de delen ter plaatse van\ninspectiepaden en afwateringsgoten, geldt uitvoeringsklasse 2 (EXC2).",null,"5.2",null,null,"EN1090-2 / ROK","Documentinspectie (review)","Beoordeling van kwaliteitsplan fabrikant op voldoen aan de eisen","ontwerpfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B292,\".b\")","v":"v.7.4.1.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Procescertificaat conform EN1090-1 EXC 3","ontwerpfase"]
["v.7.4.2","7.4.2","Het aantal bouwplaatsverbindingen dient geminimaliseerd te worden. De lengte van de toe te passen secties dient uitsluitend bepaald te worden door eventuele randvoorwaarden vanuit de fabricage en transport (bijvoorbeeld in verband met thermisch verzinken) en eventuele eisen die door de wegbeheerder of opdrachtgever zijn gesteld aan de beschikbaarheid van de weg tijdens de uitvoering.",null,"5.5\n5.6.1","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie, uitvoeringstekening","ontwerpfase"]
["v.7.4.3","7.4.3","Ten behoeve van een duurzame waterdichte voegovergangen dienen knikken ter plaatse van afwateringsgoten e.d. in de fabriek te worden vervaardigd en te worden voorzien van hetzelfde conserveringssysteem. ","Bij buigen/zetten dient op basis van een test een beschouwing gemaakt te worden van de veranderingen in de geometrie van de randconstructie en de effecten op de waterdichtheid.\n\nBij lassen dient, indien de lassen niet volledig worden doorgelast, de waterdichtheid middels een test te worden aangetoond. UItgangspunt daarbij is dat deze lassen fabrieksmatig van hetzelfde conserveringssysteem worden voorzien zodat lekkage door corrosie op de lange termijn wordt voorkomen","5.5\n5.6.1","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie, uitvoeringstekening","ontwikkelfase"]
[null,null,null,null,null,null,null,null,"Test","Onderzoek naar de invloed van lokale afwijking van de geometrie op de waterdichtheid. ","ontwikkelfase"]
["v.7.5.1","7.5.1","Het toepassen van boutverbindingen in lamellen is niet toegestaan.\nEen lasmethodekwalificatie en lasmethodebeschrijving dient te worden overlegd. \nBouwplaatslasverbindingen dienen te allen tijde 100% onderzocht te worden volgens de eisen van EN 1090-2 §12.4 en aanvullingen in de ROK §7.20. \n","Alleen van toepassinf op lamellenvoeg","5.2",null,null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie, uitvoeringstekening\n\nToets keuringsplan","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B298)","v":"v.7.6.1"},"7.6.1","De voegafdichtingsprofielen zonder stuiknaden aanbrengen in de stalen randprofielen overeenkomstig de voorschriften van de leverancier",null,"5.5","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie, uitvoeringstekening\nen keuringsplan","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B299)","v":"v.7.6.2"},"7.6.2","Indien voegafdichtingen vanwege de fasering zoals bedoeld in §7.4 niet in een keer kunnen worden aangebracht omdat er onvoldoende ruimte is in en onder de dilatatievoeg voor tijdelijke opslag van het afdichtingsprofiel, dan is een stuiklas wel toegestaan. Stuiklassen dienen door middel van een gedocumenteerd en beproeft vulcaniseringsproces te worden vervaardigd. Lijmen is niet toegestaan.",null,"5.5","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op instructies uitvoeringsspecificatie c.q. het werkplan/keuringsplan","ontwerpfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B300)","v":"v.7.6.3"},"7.6.3","Indien de onderzijde van de voegovergangen niet bereikbaar is, dienen voegprofielen van ingebetonneerde randprofielen te allen tijde pas aangebracht te worden na het storten van de voegovergangsbalken, het verwijderen van de bekisting, het inspecteren van de voegovergangsbalken onder het randprofiel en het reinigen van de dilatatieruimte.\nOnvolkomenheden die wijzen op onvoldoende krachtsafdracht van randprofielen naar de ondergrond dienen eerst constructief te worden hersteld\n",null,"5.2",null,null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie, uitvoeringinstructie en keuringsplan","ontwerpfase"]
["v.7.7.1","7.7.1","Bij voor te spannen verbindingen (tot en met M36), welke binnen de gebruiksduur niet gedemonteerd behoeven te kunnen worden, mag de moment-hoekmethode gebruikt worden. Voor te spannen verbindingen, die binnen de gebruiksduur gedemonteerd dienen te kunnen worden (zoals sinusplaten), dient de momentmethode gebruikt te worden.","De HRC-(wringnek)-methode en de DTI-methode met directe voorspanindicatie zijn niet toegestaan","5.2\n5.7.2.2\n5.7.2.3\n5.7.2.4","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie, \n\n","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B302,\".a\")","v":"v.7.7.2.a"},"7.7.2","De voorspanbouten dienen te worden aangedraaid conform het\nspanprotocol van de leverancier",null,"5.2\n5.7.2.2\n5.7.2.3\n5.7.2.4","7.2.2.1 t/m 7.2.2.7",null,null,"Onderliggende eisen"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B303,\".a\")","v":"v.7.7.2.1.a"},"7.7.2.1","Er dient rekening gehouden te zijn met de\nbeïnvloeding van de voorspanning in de bouten als gevolg van het opeenvolgend\naandraaien. Indien de bouten niet voor een tweede maal worden aangespannen\ndient in het ontwerp rekening gehouden te zijn met dit verlies aan voorspanning in\nde bout.",null,"7.7.2","-",null,null,"Test","Kwalificatietest ter bepaling van de voorspanverliezen indien de bouten niet worden nagespannen","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B303,\".b\")","v":"v.7.7.2.1.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsinstructie (spanprotocol) en keuringsplan","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B305,\".a\")","v":"v.7.7.2.2.a"},"7.7.2.2","De voorspankracht dient door middel van een gekalibreerde momentsleutel te worden aangebracht.",null,"7.7.2","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie, \nkeuringsplan\n","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B306,\".a\")","v":"v.7.7.2.3.a"},"7.7.2.3","Het benodigde aandraaimoment voor bout-tapgat combinaties dient te worden bepaald door middel van een kwalificatietest.","Zie richtlijnen bijlage 5 RTD1007-2","7.7.2","-",null,null,"Test","Zie RTD1007-2 bijlage 5","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B306,\".b\")","v":"v.7.7.2.3.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie, \nkeuringsplan\n","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B308,\".a\")","v":"v.7.7.2.4.a"},"7.7.2.4","Het benodigde aandraaimoment voor bout-moer combinaties dient te worden vastgesteld op basis van documentatie van de leverancier.","Doorgaans niet van toepassing bij nosing joints","7.7.2","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie, \nkeuringsplan\n","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B309,\".a\")","v":"v.7.7.2.5.a"},"7.7.2.5","Procedure voor het aandraaien van bout-moer combinaties bij de momentmethode: \nBouten voorspannen met behulp van een momentsleutel of moeraanzetter, beide met afwijkingen van maximaal 5%. De voorspankracht dient met behulp van. een boutkrachtmeter vooraf te worden gecontroleerd. De voorspankracht dient te liggen tussen Fp;d min=0,75 Fp;d en Fp;d max=0,9 Fp;d. Indien dit niet het geval is, dient het aandraaimoment te worden aangepast. Per verbinding en per nieuwe partij dienen tenminste 3 bouten te worden beproefd. Bij 1 en 2 bouten per verbinding, dienen 1 respectievelijk 2 bouten te worden beproefd. \n","Doorgaans niet van toepassing bij nosing joints","7.7.2","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie, \nkeuringplan\n","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B310,\".a\")","v":"v.7.7.2.6.a"},"7.7.2.6","Het aandraaimoment in de eerste stap van deze moment-hoekmethode moet bij bout-moer combinaties volgens EN1090-2 §8.5.2 b) worden bepaald conform bijlage H van EN-1090-2. ","Doorgaans niet van toepassing bij nosing joints","7.7.2","-",null,"EN1090-2","Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie, \nkeuringplan\n","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B311,\".a\")","v":"v.7.7.2.7.a"},"7.7.2.7","Het aandraaimoment en de nadraaihoek moet bij bout-tapgat combinaties worden bepaald door middel van een kwalificatietest",null,"7.7.2","-",null,null,"Test",null,"ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B311,\".b\")","v":"v.7.7.2.7.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie, \nkeuringsplan\n","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B313,\".a\")","v":"v.7.8.a"},"7.8","Voor de uitvoering van flexibele voegovergangen gelden de verwerkingsvoorschriften van de leverancier.","Alleen van toepassing op flexibele voegovergangen","3.2",null,null,"RTD1007-4","Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie, \nkeuringsplan\n","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B314,\".a\")","v":"v.7.9.a"},"7.9","Kunststof slijtlagen zoals bedoeld in §6.5 dienen uitgevoerd te worden conform RTD1015.",null,"3.3.1",null,null,"NBD10201","Documentbeoordeling (toets)","Toets op uitvoeringsspecificatie, \nkeuringsplan\n","ontwikkelfase"]
["v.B1.1","B1.1","Er dient rekening te worden gehouden  met de details van het contactvlak op basis van de zone conform figuur B1.1, waarbij de belasting boven de voegspleet wordt opgeteld bij het dichtsbijzijnde ondersteunde gebied..Voor elk te analyseren onderdeel moeten de wielprenten op de meest ongunstige positie worden geplaatst.","Dit kunnen ook meerdere posities zijn. De posities kunnen worden bepaald met invloedslijnen resp. invloedsvlakken.\nVoor bijvoorbeeld de maximale trekkracht op de bouten staat het wiel alleen nog op het uitstekende gedeelte van de sinusplaat voorbij het kantelpunt, waarbij 50% van belasting boven de voegspleet word meegenomen.\nVoor de maximale oplegdruk op de onderliggende constructie staat het wiel volledig op een zijde van de voegovergang waarbij de wielprent nog net niet de tegenoverliggende zijde aanraakt, waardoor 100% van de belasting boven de voegspleet toegevoegd dient te worden aan het sinusplaatoppervlak van de beschouwde zijde.","5.2.2.1\n5.2.2.2","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets op correcte positionering van de wielprent(en) per beschouwd onderdeel","ontwikkelfase",""]
["v.B1.2","B1.2","Er dient een afwijkend model voor de statische belasting gehanteerd te worden","In afwijking van EN 1991-2 worden aangepaste wielcontactoppervlakken gegeven, aangezien voegovergangen constructies in het weg oppervlak zijn die een meer accurate modellering van de interactie tussen de aslast en het wegoppervlak vereisen","5.2.2.1","B1.2.1, B1.2.2",null,"","Onderliggende eisen","",null,""]
["v.B1.2.1","B1.2.1","Er dient een afwijkend model voor de verticale statische belasting gehanteerd te worden","-","B1.2","B1.2.1.1 t/m B1.2.1.3",null,"","Onderliggende eisen","",null,""]
["v.B1.2.1.1","B1.2.1.1","In de rijbaan dienen tandemstelsels conform figuur B1.3 te worden toegepast","","B1.2.1","B1.2.1.1.1 t/m B1.2.1.1.3",null,"","Onderliggende eisen","",null,""]
["v.B1.2.1.1.1","B1.2.1.1.1","Aangepaste wielcontactoppervlakken conform Figuur B1.3 dienen te worden toegepast","","B1.2.1.1","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets op toepassing juiste wielprent","ontwikkelfase",""]
["v.B1.2.1.1.2","B1.2.1.1.2","Alleen tandemstelsels TS zijn van toepassing, voor basiswaarden zie tabel B1.1, voor wiel- en aslasten zie tabel B1.2 ",null,"B1.2.1.1","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets op toepassing juiste aslasten","ontwikkelfase"]
["v.B1.2.1.1.3","B1.2.1.1.3","de tandemstelsels dienen in de meest ongunstige positie op de overgang te worden geplaatst","Zie figuur B1.4 en tabel B1.2\nBetreft rijstrook 1 t/m 3 volgens $4.2.3 van NEN-EN 1991-2 waarbij de ROK-aanvulling op $4.2.3(1) niet geldt. Dit houdt in: \n. dat de afstand van de rand van de verkeersbrug tot de rijweg groter dan 1,40 m mag zijn, indien van toepassing; \n. dat tussengelegen bermconstructies niet als rijweg hoeven te worden beschouwd.\n\nM.b.t de figuren in tabel B1.2 geldt:\n- flexibele en verborgen voegovergangen vallen meestal onder figuur 1\n- Enkelvoudige voegovergangen met randprofielen vallen in de meeste gevallen onder figuur 3.\n- Vingervoegen vallen meestal onder figuur 5 of 6 .\n- Lamellenvoegen vallen onder figuur 7 of 8 .","B1.2.1.1","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets op toepassing juiste posities van wiel- en aslasten","ontwikkelfase",""]
["v.B1.2.1.2","B1.2.1.2","Bij voetpaden rekening houden met geconcentreerde belasting Qfwk = 35 kN op een wielprent van 200x200 mm².","","B1.2.1","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets op toepassing juiste belasting","ontwikkelfase",""]
["v.B1.2.1.3","B1.2.1.3","- Bij  voertuigkeringen die geen voldoende hoog beschermingsniveau (H4) hebben, dient één buitengewone aslast van 200 KN te worden meegerekend (onder en achter de voertuigkering tot aan het uiteinde van voegovergangen bij de rand van het brugdek).","Volgens ROK aanvulling op §4.7.1 (1)P dient uitgegaan te worden van dit type  voertuigkeringen ","B1.2.1","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op toepassing juiste belasting","ontwikkelfase",""]
["v.B1.2.2","B1.2.2","Er dient een afwijkend model voor de horizontale statische belasting gehanteerd te worden","","B1.2","B1.2.2.0 t/m B1.2.2.4",null,"","Onderliggende eisen","",null,""]
["v.B1.2.2.0","B1.2.2.0","voor de voegovergang met de breedte =< 1,2m alleen één as van een tandem in rekening brengen en voor de voegovergang met de breedte > 1,2m twee assen van een tandem in rekening brengen","In praktijk zal maar 1 as in rekeing gebracht hoeven te worden. Bij grote vingervoegen zal de rembelasting van een 2e as op de andere helft van de voegconstructie inwerken. Alleen bij grote lamellenvoegen kunnen 2 assen gelijjtijdig op eenzelfde constructiedeel inwerken","B1.2.2","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets op correcte toepassing aantal in rekening te brengen assen bij grote voegovergangen","ontwikkelfase",""]
["v.B1.2.2.1","B1.2.2.1","Rem- en versnellingskrachten dienen in rekening gebracht te worden.\nVoor één as geldt: Qlk = bk * αQ1 * Q1k = 120kN, waar de waarde voor αQ1 is 1,0 en bk = 0,4","De rem- of versnellingskracht van een wiel mag worden verdeeld over de lastdragende elementen, equivalent aan de samengevatte contactspanningen, zoals bepaald na het in mindering brengen van spleten en openingen \n\nRemkrachten die niet in de richting van de lengteas van de brug werken, hoeven niet afzonderlijk in rekening te worden gebracht; deze vallen onder B1.2.2.2","B1.2.2","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste waarde in rekening te brengen belasting","ontwikkelfase",""]
["v.B1.2.2.2","B1.2.2.2","Centrifugaalkrachten dienen in rekening te worden gebracht :\nQtk = 0,2 QV , waar QV = Σ αQi * Qik \n de waarde voor αQi is 1,0","Voor een as in rijstrook 1:    Qtk = 60 kN\nVoor een as in rijstrook 2:    Qtk = 40 kN\nVoor een as in rijstrook 3:    Qtk = 20 kN\nVoorbeeld: voor de drie assen in rijstroken 1, 2 en 3:  Qtk = 120 kN\n","B1.2.2","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste waarde in rekening te brengen belasting","ontwikkelfase",""]
["v.B1.2.2.3","B1.2.2.3","De voegovergang dient een aanrijdbelasting op te kunnen nemen zonder schade aan de voegovergang.\n\nDe aanrijdbelasting Qlks die door één dubbel wiel (met een verticale belasting Q1k/2 = 150 kN) volgens figuur B1.5 wordt uitgeoefend op een element van de voegovergang is:\nQlks = 0,1 Q1k * ½  = 15 kN   [5]\n","Het ontwerp van de voegovergangsconstructie bepaalt de afdracht van deze horizontale kracht. Wanneer bijvoorbeeld een overgangsstrip of balk aanwezig is, wordt de horizontale kracht aan via deze balk  of strip overgedragen op de verankering. Wanneer geen overgangsbalk of strip aanwezig is, wordt eerst de sinusplaat belast, die de belastingen aan de verankering afdraagt.\n\nDe sterkte van de overgangstrip of balk dient getoetst te worden. De volgende waarden volgens figuur B1.5 zijn van toepassing:\n- Δh = 9 mm.\n- a  = 200 mm.\n- Qvks = 100 kN.","B1.2.2","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste waarde en belastingafdracht in rekening te brengen belasting","ontwikkelfase"]
["v.B1.2.2.4","B1.2.2.4","Bij het ontwerp van de voegovergang in schampkanten dient een buitengewone belasting Ad = 100 kN (horizontaal) \"+\" 50 kN (verticaal) in rekening te worden gebracht, waarbij de voegovergang deze krachten zonder schade kan opnemen). \nDe zijwaartse kracht Fh werkt op een verticaal oppervlak met een lengte van 0,5 m en een maximale hoogte van 0,2 m.\nDe verticale verkeersbelasting werkt op een horizontaal oppervlak met een lengte van 0,5 m en een breedte van 0,1 m (zie Figuur B1.6)","Voor betonnen randconstructies, volgens bijvoorbeeld de Rijkswaterstaat standaarddetails, geldt dat de buitengewone belasting opneembaar moet zijn zonder schade","B1.2.2","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste waarde in rekening te brengen belasting","ontwikkelfase",""]
["v.B1.3","B1.3","Er dient een afwijkend belastingsmodel voor vermoeiing aangehouden te worden.\nGekozen mag worden tussen FLM 1EJ en FLM2EJ","De hierna gegeven belastingmodellen voor vermoeiing 1 (FLM1EJ) en 2 (FLM2EJ) zijn gebaseerd op respectievelijk FLM1 en FLM4 van EN 1991-2.\nIn afwijking van EN 1991-2 worden aangepaste wielprenten gegeven, aangezien voegovergangen oppervlakte-elementen zijn die een meer accurate modellering van de interactie tussen de aslast en het wegoppervlak vereisen.\n\nAangezien er geen interferentie is tussen effecten van opeenvolgende aslasten, is in de belastingmodellen voor voegovergangen alleen rekening gehouden met aslasten (geen voertuigbelastingen). \nIn het geval van de vermoeiingsbeoordeling van voegovergangen is FLM1EJ van toepassing. FLM1EJ is bedoeld om vast te stellen of de vermoeiingslevensduur als onbeperkt kan worden beschouwd.\nAls een alternatief kan FLM2EJ, een set equivalente assen, worden gekozen\n","5.2.2.2","B1.3.1\nB1.3.2\nB1.3.3",null,"","Onderliggende eisen","",null,""]
["v.B1.3.1","B1.3.1","De wielcontactoppervlakken en as-geometrieën en astypen dienen conform Tabel B1.3 te zijn","","B1.3","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste wielcontactoppervlak configuratie","ontwikkelfase",""]
["v.B1.3.2","B1.3.2","Belastingmodel voor vermoeiing 1 (FLM1EJ) dient te worden gehanteerd om vast te stellen of de  vermoeiingslevensduur als onbeperkt kan worden beschouwd.",null,"B1.3","B1.3.2.1\nB1.3.2.2",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste waarde in rekening te brengen belasting","ontwikkelfase",""]
["v.B1.3.2.1","B1.3.2.1","In rekening te brengen verticale belasting:\nQ1k,fat = Δϕfat * Q1k * 0,8 =  312 kN  \nmet  Δϕfat = 1,3  en Q1k = 300 kN\n","De waarde Δϕfat = 1,15 volgens de Nationale Bijlage van NEN-EN 1991-2 geldt niet voor voegovergangen. Deze dient altijd 1,3 te zijn.","B1.3.2","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste waarde in rekening te brengen belasting","ontwikkelfase",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B334,\".a\")","v":"v.B1.3.2.2.a"},"B1.3.2.2","In rekening te brengen horizontale rem- en versnellingsbelasting:\nVoor hellingen niet steiler dan 4%\neen horizontale belasting in de rijrichting:\nQ1lk,fat = 0,2 *Δϕfat,h* Q1k* 0,8 = 48 kN   \nmet: Δϕfat,h = 1,0\n\nIn het geval van hellingen steiler dan 4% geldt het volgende:\nQ1lk,fat = (9 x + 12) kN   (x = helling in %)\n",null,"B1.3.2","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste waarde in rekening te brengen belasting","ontwikkelfase",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B334,\".b\")","v":"v.B1.3.2.2.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Vergelijking","Vergelijk op de helling in het specifieke object overeenkomt met de uitgangspunten in de (standaard)berekeing","ontwerpfase"]
["v.B1.3.2.3","B1.3.2.3","Voegovergangen die ten opzichte van de verharding ongevoeilig zijn voor spoorvorming dienen de aanrijdbelasting op te kunnen nemen zonder schade. \n\nDe aanrijdbelasting Qlks die door één dubbel wiel (met een verticale belastingQ1;k/2 = 150 kN) wordt uitgeoefend op de voegovergang is:\nQ1;lks;fat = 11 kN  \n","Het ontwerp van de voegovergangsconstructie bepaalt de afdracht van deze horizontale kracht. Wanneer bijvoorbeeld een overgangsstrip of balk aanwezig is, wordt de horizontale kracht aan via deze balk  of strip overgedragen op de verankering. Wanneer geen overgangsbalk of strip aanwezig is, wordt eerst de sinusplaat belast, die de belastingen aan de verankering afdraagt.\n\nDe sterkte van de overgangstrip of balk dient getoetst te worden. De volgende waarden volgens figuur B1.5 zijn van toepassing\n- Δh = 5 mm.\n- a  = 180 mm.\n- Qvks = 95 kN.\n","B1.3.2","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste waarde in rekening te brengen belasting","ontwikkelfase",""]
["v.B1.3.3","B1.3.3","Indien de vermoeiingslevensduur niet d.m.v. FLM1EJ als oneindig kan worden beschouwd, dient d.m.v. belastingmodel voor vermoeiing 2 (FLM2EJ) te worden aangetoond dat de vereiste ontwerplevensduur gehaald wordt","","B1.3","B1.3.3.3.1 t/m B1.3.3.4",null,"","Onderliggende eisen","","ontwikkelfase",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B338,\".a\")","v":"v.B1.3.3.1.a"},"B1.3.3.1","Voor FLM2EJ dient ,indien niets anders is opgegeven in het contract, het aantal zware voertuigen per jaar en per rijstrook te worden ontleend aan tabel NB5 -4.5n uit NEN-EN 1991-2 ",null,"B1.3.3","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste aantal zware vrachtwagens Nobs in de berekening","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B338,\".b\")","v":"v.B1.3.3.1.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Vergelijking","Toets of de in het contract gespecificeerd aantal zware voertuigen de uitgangspunten van de standaardberekening niet overschrijdt","ontwerpfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B340,\".a\")","v":"v.B1.3.3.2.a"},"B1.3.3.2","Voor autosnelwegen dient voor het gemiddeld aantal assen per voertuig volgens tabel B1.4 de waarden van de lange afstand te worden aangehouden.\nVoor andere wegen mag, indien niets anders is opgegeven in het contract, de waarden van de middellange afstand worden aangehouden. \n",null,"B1.3.3","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op het hanteren van de juiste waarden voor het gemiddeld aantal assen per voertuig en berekening van het aantal assen per aslast gedurende de ontwerplevensduur","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B340,\".b\")","v":"v.B1.3.3.2.b"},null,null,null,null,null,null,null,"Vergelijking","Toets of de  uitgangspunten van de standaardberekening v.w.b. de aslastverdeling overeenkomt met de objectspecifiek situatie c.q. het contract","ontwerpfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B342)","v":"v.B1.3.3.3"},"B1.3.3.3","De in rekening te brengen belastingen dienen conform tabel B1.4 te zijn. \n",null,"B1.3.3","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste waarden in rekening te brengen belasting","ontwikkelfase",""]
["v.B1.3.3.4","B1.3.3.4","De voegovergang dient de aanrijdbelasting op te kunnen nemen zonder schade. \n\nDe aanrijdbelasting Qlks die door één (dubbel) wiel wordt uitgeoefend op de voegovergang is:\nQ1;lks;fat = 0,07 * ½ Q1k;fat  \nmet:\nQ1k;fat  = verticale aslast inclusief Δφfat = 1,3 conform tabel B1.4\n","De sterkte van de overgangstrip of balk dient getoetst te worden. De volgende waarden volgens figuur B1.5 zijn van toepassing\n- Δh = 5 mm.\n- a  = 180 mm.\n- Qvks : volgens tabel B1.7","B1.3.3","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets op juiste waarde in rekening te brengen belasting","ontwikkelfase"]
["v.B1.4.2.1","B1.4.2.1","De rekenwaarden van de karakteristieke belastingen conform  B1.2.1 en B1.2.2 dienen voor de toetsing van de uiterste grenstoestand (STR) gecombineerd te worden.",null,"5.2.3.2","B1.4.2.1.1\nB1.4.2.1.2",null,null,"Onderliggende eisen"]
["v.B1.4.2.1.1","B1.4.2.1.1","De afzonderlijke belastingen conform B1.2.1 dienen te worden verhoogd met  partiele factoren γ ","De waarden van de partiële factoren γ worden gegeven in tabel B1.5","B1.4.2.1","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets of de juiste partiele factoren zijn toegepast","ontwikkelfase",""]
["v.B1.4.2.1.2","B1.4.2.1.2","Het samenvallen van gelijktijdige belastingen dient in rekening gebracht te worden door beschouwing van de combinaties Culs1 t/m Culs3 conform tabel B1.6 of er dient gekozen te worden voor een overkoepelende aanpak.\n\nCULS= γGi Gk \"+\" γF Fik \"+\" γQ1 [Ψ0TQ1k \"+\" Ψ0lk Qlk1 \"+\" Ψ0tk Qtk1 \"+\" Q2k \"+\" Ψ0tk Qtk2\"+\" Q3k \"+\" Ψ0tk Qtk3] \"+\" γdE *Ψ0d dEk ","De belastingen dienen te worden gecombineerd met combinatiefactoren Ψ0 conform tabel B1.6. \nVoor een overkoepelende aanpak, waarin alle ontwerpsituaties worden afgedekt, kunnen de factoren Ψ0 als volgt worden aangenomen:\nΨ0T =1,00\nΨ0d = 1,00\nΨ0lk = 1,00 \nΨ0tk,= 0,50","B1.4.2.1","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets of de juiste combinatiefactoren voor de betreffende ontwerpsituatie(s) voor alle te toetsen doorsneden  zijn toegepast","ontwikkelfase",""]
["v.B1.4.2.2","B1.4.2.2","De buitengewone belasting Ad op schampkanten/voetpaden dient gecombineerd te worden met de quasi-permanente verkeersbelassting op rijstrook 1",null,"5.2.3.2","B1.4.2.2.1",null,"","Onderliggende eisen",null,null,""]
["v.B1.4.2.2.1","B1.4.2.2.1","Combinatie voor uiterste grenstoestand van de buitengewone ontwerpsituatie\nCULS-ACC= Gk \"+\" Fik \"+\" Ψ2k (Q1k \"+\" Qlk1 \"+\" Qtk1) \"+\" Ad\"+\" Ψ2d dEk \nmet  Ψ2k =  0,30  en  Ψ2d =  0,60",null,"B1.4.2.2","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets of de juiste combinatiefactoren voor de betreffende ontwerpsituatie(s) zijn toegepast","ontwikkelfase"]
["v.B1.4.2.4","B1.4.2.4","De rekenwaarden van de karakteristieke belastingen conform  B1.3 dienen voor de toetsing van de uiterste grenstoestand (FAT) gecombineerd te worden.\nCombinatie voor grenstoestand voor vermoeiing:\nCFAT= Fik \"+\" [Q1k,fat \"+\" Qlk1,fat] \"+\" Ψ0d dEk    [12]\nmet Ψ0d =  0,6 Combinatiefactor","De invloed van gelijktijdige belasting op rijstrook 2 en 3 wordt voor vermoeiing niet beschouwd.\nToetsing van de grenstoestand vermoeiing vindt dus plaats bi 60% opening van de voegovergang.\nVerticale belasting en horizontale belasting worden beide gelijktijdig voor 100% in rekening gebracht.\nQlk,fat bevat tevens Qlks,fat indien relevant","5.2.3.3","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets of de juiste combinatiefactoren voor de betreffende ontwerpsituatie(s) zijn toegepast","ontwikkelfase",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B350)","v":"v.B1.4.3"},"B1.4.3","Het samenvallen van gelijktijdige belastingen dient in rekening gebracht te worden door beschouwing van de combinaties Csls;char1 t/m Csls;char3 conform tabel B1.6 of er dient gekozen te worden voor een overkoepelende aanpak.\n\nDe belastingen dienen zoals hieronder aangegeven te worden gecombineerd.  \nCSLS,CHAR= Gk \"+\" Fik \"+\" ψ0T [Q1k \"+\" (ψ0lk Qlk1 \"+\" ψ0tk Qtk1) \"+\" Q2k \"+\" (ψ0tk Qtk2)\"+\" Q3k \"+\" (ψ0tk Qtk3)] \"+\" ψ0d dEk","De belastingen dienen te worden gecombineerd met combinatiefactoren Ψ0 conform tabel B1.6. \n\nVoor een overkoepelende aanpak, waarin alle ontwerpsituaties worden afgedekt, kunnen de factoren Ψ0 als volgt worden aangenomen:\nΨ0T =1,00\nΨ0d = 1,00\nΨ0lk = 1,00 \nΨ0tk,= 0,50","5.2.4","-",null,"","Documentbeoordeling (toets)","Toets of de juiste combinatiefactoren voor de betreffende ontwerpsituatie(s) zijn toegepast","ontwikkelfase",""]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B351,\".a\")","v":"v.B4.1.a"},"B4.1","Eigenschappen van rubber voor afdichtingsmateriaal dienen te voldoen aan normeisen","","6.3.1","B4.1.1 t/m B4.1.10",null,"","Onderliggende eisen","",null,""]
["v.B4.1.1","B4.1.1","Dichtheid","~50 ","B4.1","-",null,"ISO 2781 ","Test","typetest","ontwikkelfase"]
["v.B4.1.2","B4.1.2","Hardheid IRHD","63 +/- 5","B4.1","-",null,"ISO 48, ISO 7619-2 ","Test","typetest","ontwikkelfase"]
["v.B4.1.3","B4.1.3","Treksterkte","Min. 11,0 N/mm2","B4.1","-",null,"ISO 37","Test","typetest","ontwikkelfase"]
["v.B4.1.4","B4.1.4","Rek bij breuk","Min. 350%","B4.1","-",null,"ISO 37","Test","typetest","ontwikkelfase"]
["v.B4.1.5","B4.1.5","Blijvende vormverandering","£ 30","B4.1","-",null,"ISO 815 ","Test","typetest","ontwikkelfase"]
["v.B4.1.6","B4.1.6","Weerstand tegen veroudering","Met betrekking tot niet-verouderd materiaal:\n- verandering van de hardheid: £ +7,\n- afname van treksterkte: £ 20,\n- afname van rek bij breuk: £ 30.","B4.1","-",null,"ISO 188, ISO 48, ISO 37","Test","typetest","ontwikkelfase"]
["v.B4.1.7","B4.1.7","Weerstand tegen ijsbestrijdings-middelen","afname van de hardheid: £ 5\nvolumetoename: £ 10 ","B4.1","-",null,"ISO 1817","Test","typetest","ontwikkelfase"]
["v.B4.1.8","B4.1.8","Weerstand tegen ozon","Geen zichtbare scheuren","B4.1","-",null,"ISO 1431-1","Test","typetest","ontwikkelfase"]
["v.B4.1.9","B4.1.9","Brosheid-temperatuur","Voor geschiktheid bij minimale gebruikstemperatuur van –25°C \n","B4.1","-",null,"ISO 812","Test","typetest","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B361,\".a\")","v":"v.B4.2.a"},"B4.2","Eigenschappen van rubber voor matten dienen te voldoen aan normeisen","Alleen van toepassing op mattenvoegen","6.3.2","-",null,null,"Test","typetesten conform tabel B4.2","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B362,\".a\")","v":"v.B4.3.a"},"B4.3","Eigenschappen van rubber voor opleggingen, aandrukveren en stuurveren dienen te voldoen aan normeisen","Alleen van toepassing op lamellenvoegen","6.3.3","-",null,null,"Test","typetesten conform tabel B4.3","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B363,\".a\")","v":"v.B4.4.a"},"B4.4","Eigenschappen van PTFE glijdopleggingen, aandrukveren en geleidingen dienen te voldoen aan normeisen","Alleen van toepassing op ondersteunde voegovergangen zoals lamellenvoegen","6.3.3","-",null,null,"Test","typetesten conform tabel B4.4","ontwikkelfase"]
[{"$f":"CONCATENATE(\"v.\",B364,\".a\")","v":"v.B4.5.a"},"B4.5","Eigenschappen van componenten van PA. POM, PE, PU dienen te voldoen aan normeisen","Alleen van toepassing op ondersteunde voegovergangen zoals lamellenvoegen","6.3.3","-",null,null,"Test","typetesten conform tabel B4.5","ontwikkelfase"]
["v.B6.1","B6.1","De bouten moeten zijn voorgespannen.","I.v.m. lostrillen, ook al is rekentechnisch geen voorspanning benodigd","5.2.3.2.5.2\n5.2.4.6","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)",null,"ontwikkelfase"]
["v.B6.2","B6.2","De benodigde inschroeflengte bij maximale voorspanning moet worden bepaald met de gegeven formule onder 1.",null,"5.2.3.2.5.2\n5.2.4.6","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)",null,"ontwikkelfase"]
["v.B6.3","B6.3","De krachtsverdeling van de externe belasting tussen bout en de omgevende constructie moet worden beschouwd volgens figuur B6.1 \n",null,"5.2.3.2.5.2\n5.2.4.6","B6.3.1\nB6.3.2\nB6.3.3",null,null,"Onderliggende eisen"]
["v.B6.3.1","B6.3.1","De indrukking van de omgevende constructie moet worden berekend met de aanname dat de belastingspreiding een hoek van 30° met de boutas heeft. ",null,"B6.3","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets uitgangspunt","ontwikkelfase"]
["v.B6.3.2","B6.3.2","Het effect van kruip in conserveringslagen op de blijvende voorspankracht dient in rekening gebracht te worden. \nHiervoor dient uit te worden gegaan van een afname van de laagdikte met 60% onder invloed van hoge temperaturen en verkeersbelasting, tenzij uit kruipproeven blijkt dat een lagere waarde aangehouden kan worden\n",null,"B6.3","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets uitgansgpunt kruip","ontwikkelfase"]
["v.B6.3.3","B6.3.3","Het effect van maatafwijkingen in vlakheid en rechtheid van de te verbinden plaatdelen dient in rekening gebracht te worden, tenzij de fabricage wordt uitgevoerd conform tolerantie klasse K of L van NEN-ISO 2768-2. In dat geval mag ook volstaan worden met het toepassen van de partiële materiaalfactoren γM2 volgens §5.2.3.2 en γMf  volgens §5.2.3.3.",null,"B6.3","-",null,null,"Documentbeoordeling (toets)","Toets uitgangspunt vlakheid/rechtheid toleranties.","ontwikkelfase"]
["v.B6.4","B6.4","De som van voorspankracht en het aandeel van de externe belasting mogen de trekcapaciteit van de bout niet overschrijden in de UGT.","De capaciteit op trek voor een bout in een verbinding met een tapgat, rekening houdend met de materiaalsterkten en de toegepaste inschroefdiepte bepalen conform de bepaling onder 4. \nDe maximaal toelaatbare  voorspankracht bepalen conform de bepaling onder 5. ","5.2.3.2.5.2\n5.2.4.6","-",null,null,"Berekening",null,"ontwikkelfase"]
["v.B6.5","B6.5","De contactvlakken mogen niet loskomen in de UGT",null,"5.2.3.2.5.2\n5.2.4.6","-",null,null,"Berekening",null,"ontwikkelfase"]
["v.B6.6","B6.6","De belastingwisselingen ten gevolge van het aandeel van de externe belasting dient geen vermoeiingsschade te geven.","De vermoeiingssterkte van een bout in een tapgat moet worden berekend met de classificatie uit EN 1993-1-9. \nWanneer de toegepaste le kleiner is dan 0,8d, moet de classificatie worden aangepast (zie bepaling onder 6.)\n","5.2.3.3.5","-",null,null,"Berekening",null,"ontwikkelfase"]
["Validatie",null,"Hierbij voldoet de opdrachtnemer aan de boven benoemde eisen die voortvloeien uit het normale gebruik. Het systeem is fit for purpose."]
[null,null,"Naam"]
[null,null,"Functie"]
[null,null,"Datum"]